156工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.50； 梁截面高度 D(m):0.80 混凝土板厚度(mm):150.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.35； 梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m):19.2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
2
3.材料参数
木材品种：东北落叶松；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6； 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度(mm)：15.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：350；
次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：350； 穿梁螺栓竖向根数：2；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M14； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取6.670h； T -- 混凝土的入模温度，取15.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 59.523 kN/m、19.200 kN/m，取较小值19.200 kN/m作为本工程计算荷载。
222
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 35×1.5×1.5/6=13.12cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.35×19.2×0.9=7.26kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.35×2×0.9=0.88kN/m； q = q1+q2 = 7.258+0.882 = 8.140 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 216.67mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×8.14×216.6672 = 3.82×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.82×104 / 1.31×104=2.911N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.911N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.2×0.35 = 6.72N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 216.67mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 35×1.5×1.5×1.5/12=9.84cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×6.72×216.674/(100×9500×9.84×104) =
0.107 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =216.667/250 = 0.867mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.107mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.867mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3； I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
0.217=5.04kN/m；
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×19.2×0.9+1.4×2×0.9)×
内楞计算跨度(外楞间距): l = 350mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×5.04×350.002= 6.17×104N.mm； 最大支座力:R=1.1×5.039×0.35=1.94 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.17×104/8.33×104 = 0.741 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.741 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.20×0.22= 4.16 N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l = 350mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
2
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×4.16×3504/(100×10000×8.33×106) = 0.005 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 350/250=1.4mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.005mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.4mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.94kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.55 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 250mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 5.50×105/1.02×104 = 54.099 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =54.099N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm，满足要求！
2
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.448 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 250/400=0.625mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.448mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.625mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =19.2×0.35×0.35 =2.352 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.352kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900×15×15/6 = 3.38×104mm3； I = 900×15×15×15/12 = 2.53×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.80×0.90=19.83kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；
q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×22.437×0.167=0.062kN.m； σ =0.062×106/3.38×104=1.847N/mm2；
2
梁底模面板计算应力 σ =1.847 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.90= 18.68KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =166.67/250 = 0.667mm； 面板的最大挠度计算值: ω =
0.677×18.675×166.74/(100×9500×2.53×105)=0.041mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.041mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.8×0.167=3.4 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.167×(2×0.8+0.5)/ 0.5=0.245 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.167=0.75 kN/m；
2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×3.4+1.2×0.245=4.374 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.75=1.05 kN/m；
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4
钢管强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 4.374+1.05=5.424 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×5.424×0.9×0.9= 0.439 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.439×106/5080 = 86.485 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 86.485 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×4.374×0.9 = 2.362 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；
钢管受剪应力计算值 τ =2×2361.960/489.000 = 9.660 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 9.66 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 3.400 + 0.245 = 3.645 kN/m； 钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×3.645×9004 /(100×206000×12.19×104)=0.645mm；
钢管的最大允许挠度 [ω]=0.900×1000/250=3.600 mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= 0.645 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=3.6 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.800= 20.400 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 31.200 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
2
当n＞2时：
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=1.01 kN，中间支座最大反力Rmax=12.625； 最大弯矩 Mmax=0.546 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.168 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.546×106/5080=107.41 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 107.41 N/mm 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
2
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.625 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.01 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×4.35=0.674 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.50)/2)×0.90×0.35=0.283 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.50)/2)×0.90×0.150×(1.50+24.00)=3.098 kN；
N =1.01+0.674+0.283+3.098=5.066 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5065.569/(0.207×489) = 50.044 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 50.044 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.001×(1.5+0.1×2) = 1.986 m； Lo/i = 1985.884 / 15.8 = 126 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5065.569/(0.417×489) = 24.842 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 24.842 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.625 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(4.35-0.8)=0.674 kN； N =12.625+0.674=13.175 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
3
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；
Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13174.933/(0.203×489) = 132.722 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 132.722 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.001×(1.5+0.1×2) = 1.986 m； Lo/i = 1985.884 / 15.8 = 126 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13174.933/(0.417×489) = 64.611 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 64.611 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容