幼儿园日记

今天是开始实习的第一天，牟老师安排我到中国建筑科学研究院跟孙建超老师实习，上午十点半我到了中国建研院，孙老师带我办了一些手续，领了门禁卡，搬了一台机子。李工帮我们安装好了PKPM和CAD等软件。

下午两点安顿下来之后，老师给了我两本书，PMCAD S-1和SATWE S-3让我先熟悉一下软件，由于本科期间我对PKPM和CAD的学习很少，参加过建筑结构设计大赛的同学对这些软件的了解比我好很多，所以我要更加努力的学习软件，多跟同学请教，尽快熟悉软件，好赶上老师的进度。 2.21

今天算是正式开始的第一天吧，早上早早起来，等公交车花了一些时间八点40多到的。 开始看孙老师给我们的书，先看的PMCAD。PMCAD引导用户逐层布置各层平面和各层楼面，再输入层高就建立起一套描述建筑物整体结构的数据，主要就是进行建筑物的建模。

.我理解的PMCAD建模过程主要是：1、各层布置，轴线输入，网格生成，形成节点和网格。楼层定义，布置和定义梁、柱、墙、墙上洞口、支撑等构件。荷载输入，在所在的标准层上输入恒活荷载和其他外加再梁间、墙间、柱和节点上的恒载和活载。

2、设计参数，输入总信息、风荷载信息、钢筋信息、地震信息等参数。

3、楼层组装，定义布置了各个标准层后，指定实际楼层对应哪个标准层，同时指定其层高和层底标高，从而完成楼层的竖向布置，组装之后还能看到楼层组装的三维效果图。

由于我CAD的基础很差，所以今天还进行了一点CAD的学习，熟悉了一些CAD的常用指令，画线、尺寸标注、图块的使用等，感觉CAD东西好多，入门容易，想要学会很难，只能每天看一些，慢慢学了。

2.22

今天接着看书，自己对照例子画了个简单的图，把PMCAD的程序走了一遍，我认为关键是楼层定义和荷载输入，最后是楼层组装，例子比较简单所以做的比较快。听同学说，他在那做的一个是把CAD导入PMCAD，然后进行楼层定义等布置，我还不会，有很多不懂，老师工作也忙，等以后再问老师吧。

今天查了一些概念，例如：

转换层：建筑物某楼层的上部与下部因平面使用功能不同，该楼层上部与下部采用不同结构（设备）类型，并通过该楼层进行结构（设备）转换，则该楼层称为结构（设备）转换层。转换层常用的结构形式包括梁式、空腹桁架式、斜杆桁架式、箱形和板式。

次梁：次梁在主梁的上部，主要起传递荷载的作用。

连梁：在剪力墙结构和框架—剪力墙结构中 ,连接墙肢与墙肢 ,连梁是指两端与剪力墙相连且跨高比小于5的梁。连梁一般具有跨度小、截面大 ,与连梁相连的墙体刚度又很大等特点。一般在风荷载和地震荷载的作用下 ,连梁的内力往往很大。 2.23

今天我接着进行SATWE的学习，SATWE是专门为多、高层建筑设计而研制的空间组合结构有限元分析软件。SATWE可自动读取PMCAD的建模数据、荷载数据，并自动转换成SATWE所需的几何数据和荷载数据格式。

SATWE的“接PM生成SATWE数据”的主要功能是在PMCAD生成的模型数据基础上，补充结构分析所需的部分参数，并对一些特殊结构（如多塔）、特殊构件（如转换构件）

等补充定义，自动转换成结构有限元分析及设计所需的数据格式。

先进行分析与荷载补充定义，其中包括总信息、风荷载信息、地震信息、活荷信息、配筋信息、地下室信息等十项，其中PMCAD和SATWE共有的参数，程序是自动联动的，任一处修改，则两处同时改变。

今天还看了SATWE的特殊构件补充定义、特殊风荷载定义、多塔结构补充定义等，SATWE的前处理及数据准备主要是补充定义一些参数，最后生成SATWE数据文件并进行数据检查。 2.24

昨天主要看了SATWE软件的前处理，主要是一些参数的补充定义，同时由于我的CAD基础较差，还进行了一些CAD的学习和练习。

今天看了SATWE的结构整体分析和构件的内力、配筋计算，这是SATWE的核心功能，多高层结构分析的主要计算工作都在这里完成。

层刚度比的计算中，SATWE提供了三种算法，分别是“剪切刚度”、“剪弯刚度”和“地震剪力与地震层间位移比值”。

计算完成之后进行分析结果的图形显示和文本输出，有混凝土构件配筋和钢构件验算简图等。

SATWE定义的边缘构件类型有：L形墙、翼墙T型、端柱、L形加柱和暗柱等。 今天李工带我以中建奥南工程为例，把SATWE结构有限元分析的程序走了一遍，先是导入PMCAD并进行结构体系和结构主材等参数的检查和修改，这是一个框筒结构，是钢和混凝土混合结构，计算振型个数设置为60。

然后打开SATWE，先接PM生成SATWE数据，首先进行参数的补充定义，地震影响系数最大值小震是0.16，中震是0.46，李工说中震是小震的2.85倍，大震是小震的6.25倍。中建奥南是地下4层的43层的高层建筑，建筑总高160多米。

后来运行结构内力和配筋计算，用了40分钟左右，然后分析结果图形和文本显示，据李工说，地震作用下X方向的有效质量系数一般都要大于90% 。

2.27

今天早上等公交车没花多少时间，第一次8点20到了建研院，希望以后都可以这么早到。

由于上周的日记当时没写，没完成任务，今天早到之后，用了一个小时的时间回忆上周的学习进度，把实习日记补了一些。今天还要把PMCAD和SATWE熟悉一下，练习一下CAD，有压力才有动力。

练习了一下CAD的修剪tr、图块b、写块wblock、块编辑bedit、图块属性attdef、线的定距等分、定数等分和阵列命令ar等的快捷命令。

下午4点多钟的时候，李工布置了个小任务，把中建奥南里的一个文件用SATWE运行一遍，然后把楼梯间的剪力墙通过开洞或者减小厚度，优化结构，保证层间位移的情况下节约钢筋。由于规范和软件不熟，所以用时较长，六点多才走。

在建筑结构设计中嵌固端：就是平常说的固定端，不允许构件在此部位有任何位移。这里的位移在结构力学中是指平面x、y两个方向的位移和围绕此支座的转角，而对应的简支端（边）则允许有转角，但是不能有x、y方向的位移。

一般现浇结构，板都是连续的，无板连接处都是简支，悬挑处是自由边，而楼板连接处都是连续的，也就是在计算每跨板的时候作为嵌固端处理。

2.29 周三

今天早上从北门坐车，比较顺利，八点半多到了建研院。

今天下午，孙老师让我旁听了他们的讨论会议，中建奥南项目业主提出减小连梁高度，以增大房间空间，但是连梁高度减小之后高层建筑的刚度减小，柔度增大，孙老师提出一个双连梁方案，让我们看了绘制的简图，减小连梁高度之后在下面增加一个连梁，可以布置在门框上面的墙里，达到了业主的要求又保证了建筑的刚度，我根本就想不到，十分敬仰孙老师的创新思维和丰富的设计经验。

孙老师李工负责优化的部分工作，同时交给我一些简单的工作，统计7~43层各层的连梁超筋数和层间位移比，协助李工。

楼层位移比：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）与楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的比值。目的是限制结构的扭转。

层间位移角：按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比。目的是控制结构的侧向刚度。

剪重比：地震作用与等效重力荷载的比值。

剪重比是规范考虑长周期结构用振型分解反应谱法和底部剪力法计算时,因地震影响系数取值可能偏低,相应计算的地震作用也偏低,因此出于安全考虑,规范规定了楼层水平地震剪力得最小值.若楼层水平地震剪力小于规范对剪重比的要求,水平地震剪力的取值应进行调整。

3.1 周四

孙老师说，本来打算让我参与百度大厦的项目，那个只有7层，40多米，可是现在还没谈妥，所以让我暂时参与中建奥南的项目，160多米的高层建筑，是框筒结构，钢筋和混凝土混合结构，里面是剪力墙围成的通体，与外部框架通过主次梁相连。

高层设计七大比值还包括：

1、轴压比： 轴压比指柱(墙)的轴压力设计值与柱(墙)的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值(进一步理解为：柱(墙)的轴心压力设计值与柱(墙)的轴心抗压力设计值之比值)。它反映了柱(墙)的受压情况，限制柱轴压比主要是为了控制柱的延性，因为轴压比越大，柱的延性就越差，在地震作用下柱的破坏呈脆性。在剪力墙的轴压比计算中，轴力取重力荷载代表设计值，与柱子的不一样。

2、刚度比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。

3、周期比：结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1 之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。

4、刚重比：与结构的侧移刚度成正比关系；周期比的调整将导致结构侧移刚度的变化，从而影响到刚重比。因此调整周期比时应注意，当某主轴方向的刚重比小于或接近规范限值时，应采用加强刚度的方法；当某主轴方向刚重比大于规范限值较多时，可采用削弱刚度的方法。同样，对刚重比的调整也可能影响周期比。特别是当结构的周期比接近规范限值时，应采用加强结构外围刚度的方法。

5、层间受剪承载力比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免楼层抗侧力结构的受剪承载能力沿竖向突变，形成薄弱层。对于形成的薄弱层应按高规5.1.14予以加强。

3.2 周五

我今天早上8点15到了建研院。据李工说，现在主要做一些结构优化的工作，

通过布置剪力墙以尽可能减少钢用量，保证强度安全的情况下经济合理。原图中，里面的筒体和外面的框架基本是通过两端铰接的主梁连接的，孙老师让我试一下把主梁改成一端刚接一端铰接的情况，用SATWE运行下看看结果层间位移角和周期、振型等的变化，再改成两端刚接试试。我认为刚接越多，结构侧向刚度越大，层间位移角越小，不过刚度过大会造成浪费。

李工让我们把运行结果通过EXCEL画成图表，楼层层间位移角和原方案对比、楼层荷载及平均荷载分布图和楼层质心分布图等，画出与原方案的对比图。由于对TXT转换到EXCEL表格里的操作不熟悉，没能及时正确的完成任务。

后浇带是在建筑施工中为防止现浇钢筋混凝土结构由于温度、收缩不均可能产生的有害裂缝，按照设计或施工规范要求，在基础底板、墙、梁相应位置留设临时施工缝，将结构暂时划分为若干部分，经过构件内部收缩，在若干时间后再浇捣该施工缝混凝土，将结构连成整体。

3.5 周一

1、水平力与整体坐标夹角：主要用于有斜向抗水平力结构榀时填写，在0~90之间。改写后，风荷载要变化，主要是受风面积变化、风荷载作用的坐标变化；抗侧力结构榀的刚度变化引起地震力的变化，所以要重新进行数检。 2、裙房：指与高层建筑相连的附属建筑。裙房亦称裙楼。 裙房的高度一般不超过24m；裙房高度小于10米（含10米）时，按低层间距控制；高度超过10米、小于24米（含24米）时，按多层间距控制；高度超过24m时，按高层间距控制（国标GB50045-95高层民用建筑设计规范规定：与高层建筑相连的建筑高度超过24m的附属建筑，一律按高层建筑对待）。 裙房主要用于商业和公共服务，如设置商场、停车场、休息娱乐场所等，不是高层建筑所必须的，一般在经济繁华区，人口密集区设置，裙房区用于商业，价格较高层居住区要贵，高层区用于居住。

3、SATWE是墙元模型，有限元分格大小对于结构计算精度有一定的影响，分格小则精度

高，当然也不能太小，综合考虑计算速度、计算机能力、模型大小之后确定有限元分格大小（墙元最大控制长度），从而达到较好的计算效果。控制长度是指将墙分成一个一个小正方形的边长。

4、墙元的侧向节点信息：是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，精度高，但计算量较大，因为墙元两侧节点均为独立节点，每个节点都有六个独立的自由度；若选“内部”，则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其它节点均作为内部节点而被凝聚掉，这时，带洞口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这种处理方法是对剪力墙的一种近似简化模拟，墙元的刚度略有降低，其精度略逊于前者，但效率高，计算量比前者少许多。

5、地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。用于计算风压高度变化系数等。 6、X、Y向结构基本周期：可以根据与建筑高度和结构形式及高宽比的一个经验公

式估算一下，然后填入。也可以用默认值，先进行程序运算，完毕之后可以在周

期与位移那个文本里面找到基本周期，再用那个结果值填入，再运行程序计算。

这个就是迭代原理，一般迭代一次就够准确了。

7、设缝多塔背风面体型系数：对于设缝及多塔结构，缝两侧或塔间相互遮挡面处一般不承受风荷载或为风荷载的背风面，此背风面处风荷载的作用将减弱；该系数需与指定遮挡面的功能结合使用。该系数的具体作用是其与遮挡面面积相乘后所得值为风荷载在此背风面处的减弱值，即按正常计算的背风面风荷载值中减去此值得到此背风面处最后的风荷载作用值。例如，如果原来的背风面风荷载体型系数为0.5，如果设缝多塔背风面遮挡体型系数输入也为0.5时，表示该遮挡面处的背风面不承受风荷载；输入0时表示不考虑遮挡面的影响，此时即便输入了遮挡面也不起作用。设缝多塔背风面体型系数在荷载>荷载控制/风荷载中输入。

8、设防烈度取值的标准：是基本烈度，就是一个地区在今后50年期限内，在一般场地条件下超越概率为10%的地震烈度。其具体的取值根据抗震规范中的抗震设防区划来取值。比如说北京地区的抗震设防烈度为8度。

9、偶然偏心是由于施工、使用或地震地面运动扭转分量等不确定因素对结

构引起的效应. 偶然偏心是指由偶然因素引起的结构质量分布变化，会导致结构固有振动特性变化，因而结构在相同地震作用下的反应也将发生变化。考虑偶然偏心，就是考虑由偶然偏心引起的最不利地震作用。

10、计算振型个数：抗震规范条文说明5.2.2：振型个数一般可以取振型参与质量

达到总质量90%所需的振型数。根据设计计算经验,当有效质量系数大于0.8时,其底剪力误差一般小于5%,称有效质量系数大于0.8的情形为振型数足够,否则称振型数不够。

11、活荷重力荷载代表值组合系数：依据抗规5.1.3条，计算地震作用时，重力荷载代表值取恒载的标准值与活载组合值之和，对于不同的可变荷载，其组合值系数可能不同，可在此修改，程序缺省值为0.5。用于地震作用的计算。

活荷重力代表值系数用于地震验算，即地震作用效应的基本组合中重力荷载效应的活荷载组合值系数。这两处含义不同，但取值应相同。

12、周期折减系数：周期折减额目的是为了充分考虑框架结构和框架-剪力墙结构的填充墙刚度对计算周期的影响。隔墙越多，取值越小。

13、设计特征周期：指抗震设计用的地震影响系数曲线的下降阶段起始点所对应的周期值，与地震震级、震中距和场地类别等因素有关。并根据其所在地的设计地震分组和场地类别确定。

14、地震影响系数：《建筑抗震设计规范》第5.1.4条采用加速度反应谱计算地震作用。取加速度反应绝对最大值计算惯性力作为等效地震荷载F，F=αG，α为地震影响系数，G为质点的重量。规范中用曲线形式给出了α的确定方法，α曲线又称为地震影响系数曲线。

15、斜交抗侧力构件方向附加地震数：抗规5.1.1条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力方向的水平地震作用。

16、梁端负弯矩调幅系数：在竖向荷载作用下，钢筋砼框架梁设计允许考虑砼的塑性

变形内力重分布，适当减小支座负弯矩，相应增大跨中正弯矩，梁端负弯矩调幅系数可在0.8~1.0范围内取值。

17、梁活荷载内力放大系数：用于考虑活荷载不利布置对梁内力的影响。将活荷下作用下的梁内力（包括弯矩、剪力、轴力）进行放大，然后与其他工况进行组合。 18、梁扭矩折减系数：高规》JGJ3-2010第5.2.4条规定，高层建筑结构楼面梁受扭计算中未考虑楼盖对梁扭转的约束作用时，可对梁的计算扭矩乘以折减系数予以折减，一般可取梁扭矩折减系数为0.4。梁扭矩折减系数应根据梁周围楼盖的情况确定。 当楼面采用刚性板假定时，程序会考虑楼板的约束作用读取用户输入的梁扭矩折减系数；当楼面采用弹性板假定时或者梁两边一侧为刚性板另一侧为弹性板时，程序对该梁不考虑扭矩折减系数。梁扭矩折减系数对分析结果没有影响，只影响设计结果。 19、连梁刚度折减系数：多、高层结构设计中允许连梁开裂，开裂后连梁的刚度有所降低，程序中通过连梁刚度折减系数来反映开裂后的连梁刚度。为避免连梁开裂过大，此系数不宜取值过小，一般不宜小于0.5。

20、中梁刚度放大系数：对于现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响。SATWE可采用“梁刚度放大系数”对梁刚度进行放大，近似考虑楼板对梁刚度的贡献。

21、抗震规范5.2.5条规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数。

22、高规7.2.16-4条规定，抗震设计时，对于连体结构、错层结构以及B级高度高层建筑结构中的剪力墙（筒体），其结构边缘构件的最小配筋应按照要求相应提高。 23、根据高规8.1.3条，框架-剪力墙结构，底层框架部分承受的地震倾覆力矩的比值在一定范围内时，框架部分的轴压比需要按框架结构的规定采用。

24、土层水平抗力系数的比例系数(M值)：m值是考虑土体对地下室的约束大小的一个指标，不管是否崁固均应正确填写，在其他有限元软件中，要给地下室加上水平弹簧约束并确定弹性系数，和这个道理一样，一般的粘性回填土经过夯实后，可填30---50，夯实不充分按软土15取值，密室砂土取100此参数有负值功能，如2层地下室，填了-2，表示地下两层无水平位移。建议不管地下室崁固端在和处，均按实际土的情况填写。

25、回填土测压力系数：的是回填土对地下室外墙水平压力和回填土垂直压力的比值，

应按静止土压力公式计算，一般情况下可取0.5。

26、框架梁一般支座弯矩大，实际配筋困难，而且是实际塑性铰形成的点，所以

调幅。多跨的框架梁其实也是连续梁。

次梁作为连续梁，不调幅，次梁一般荷载较小，不至于产生塑性铰之类的，因此调幅的意义不大。

27、耗能梁：这是用在偏心支撑钢框架结构里的。支撑斜杆一端与梁相连，在支撑与柱之间或支撑与支撑之间形成一段称为耗能梁的短梁。在地震时，耗能梁段能屈服形成塑性铰，是一种良好的抗震结构。

28、角柱：《建筑抗震规范》和《高层混凝土技术规程》中角柱是指位于建筑角部、与柱的正交的两个方向各只有一根框架梁与之相连接的框架柱。规范对于角柱的要求主要是因为角柱遭遇双向地震作用，属双向偏心受力

构件且扭转效应对内力影响较大，受力复杂，需要在结构设计时注意给予加强。当钢筋混凝土楼板与柱的四边能直接连接少于三边时，也可判定为角柱。位于建筑平面凸角处的框架柱一般均为角柱，而位于建筑平面凹角处的框架柱，若柱的四边各有一根框架梁与之相连，则不按角柱对待。 29、弹性楼板6：程序真实计算楼板平面内和平面外的刚度。弹性楼板3：假定楼板平面内无限刚，程序仅真实地计算楼板平面外刚度。弹性膜：程序真实地计算楼板平面内刚度，楼板平面外刚度不考虑（取为0）。对于斜屋面，如果没有指定，程序会缺省为弹性膜，用户可指定为弹性板6或者弹性膜，不允许定义刚性板或弹性板3。

30、SATWE程序默认将同平面的相连的有厚度平板合并成刚性板块，同一层中允许存在多个刚性板块，但刚性板块之间不可有公共节点相连，因此，即使两房间楼板之间仅有一个公共节点程序也会将两房间楼板归为一个刚性板块。

31、挡风系数越小越好，但现场往往要考虑安全，设置了安全网及外侧防护竹芭片等，故

增大了挡风面积。现在脚手架这块的新规范基本都要求密目式安全网全封闭脚手架挡风系数不小于0.8。

32、剪跨比：简支梁上集中荷载作用点到支座边缘的最小距离a（a称剪跨）

与截面有效高度h0之比。以λ＝a/h0表示。它反映计算截面上正应力与剪应力的相对关系，是影响抗剪破坏形态和抗剪承载力的重要参数。剪跨比越大，抗剪能力越小。当剪跨比大于3时，抗剪能力基本不再变化。 33、有效质量系数：用于判断参与振型数是否足够，并将其用于ETABS程序，此方法是基于刚性楼板假定的。现在不少结构需要考虑楼板的弹性变形，已经实现于SATWE，高规要求有效质量系数不应小于90% 。

34、最不利地震影响：地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同。结构地震反应是地震作用方向角的函数，存在某个角度使得结构地震反应取极大，那么这个方向我们称为最不利地震方向。SATWE自动计算出这个最不利方向角，作为斜交抗侧力方向的角度。

35、偶然质量偏心：高规4.3.3条规定，计算地震作用时，应考虑偶然偏心的影响，附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5% 。 36、多塔结构的挡风面定义：对于任何一层的任何一个塔，若该塔外表面的某个区域被结构另外的部分遮挡或者被另外的建筑物遮挡，那么该区域就要被定义为挡风面，每一个塔可以定义多个挡风面。

37、裙房层数应包含地下室层数，转换层所在层号应包含地下室层数。 38、SATWE中墙元侧向节点信息若选择“出口节点”，则墙元的协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量大；若选择“内部节点”，则只是对剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者，但效率高。

39、《抗震规范》5.1.1条规定：质量和刚度分布明显不对称、不规则的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响。工程界的普遍做法是：在刚性板假定下，结构位移比>1.2，需要考虑双向地震作用。

40、对于柱子来说，节点高就是指与柱相交的梁的高度，梁就是柱子的节点，如果有2根标高不同的梁

与柱相交，柱的节点高指的是柱与这两根梁相交的总长度。

41、由于位移比是在“全楼刚性楼板”的假定下计算的，这时的每层楼板在楼层平面内被假

定为刚体，因为考虑偶然偏心，在水平地震力的作用下，即使是规则对称的结构也不可能是纯粹的平动，其最大水平位移与层间位移一定是发生在楼层边角部位的某处。所以一般情况下位移比是由结构边角部位的水平位移与层间位移决定的。因此调整结构外围抗侧力构件的刚度是控制位移比的最为有效的方法。周期比的控制在于结构具备足够的抗扭转刚度，而结构外围抗侧力构件对结构的抗扭转刚度贡献最大。因此调整结构外围抗侧力构件刚度以控制位移比时，必然对周期比产生较大影响。考虑到对周期比的影响，可根据周期比的大小采用相应的方法调整位移比。当周期比大于或接近规范限值时，应采用加强刚度的方法。当周期比小于规范限值较多时，可采用削弱刚度的方法。同样，对周期比的调整也可能影响位移比。特别是当某主轴方向的位移比接近规范限值时，此时对刚度的调整应以结构的质心为中心尽量对称。

42、新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。

43、周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。一句话，周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性。

44、新高规的4.4.3条和5.1.14条规定，A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80％，B级高度不应小于75％。

45、剪重比是抗震设计中非常重要的参数。规范之所以规定剪重比，主要是因为在长周期作用下，地震影响系数下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的结构效应有可能太小。而对于长周期结构，地震动态作用下的地面加速度和位移可能对结构具有更大的破坏作用，但采用振型分解法时尚无法对此做出较准确的计算。因此出于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震剪力的最小值。该值如果不满足要求，则说明该结构有可能出现比较明显的薄弱部位。

46、偏心对齐功能可以灵活使用，一般工程中的偏心均以某一构件为基准，例如墙或者梁与柱子的一边对其，则可在构件布置时直接进行布置，不进行偏心设置，然后在全部布置完之后，使用“墙与柱齐”或者“梁与柱齐”功能，可以方便快捷的偏心进行设置。

47、对于结构整体错层的结构，采用分标准层建模的方式，全楼强制刚性楼板假定下计算的位移比通常会比较真实的反应结构的扭转特性。而如果采用调整标高、层间梁等方式的话，程序统计出来的位移比可能发生异常，参考意义不大。同时，在扭转反应不强的情况下，分层建模的情况下计算出来的单层刚度也是有意义的，可以利用分层的楼层刚度计算出整个楼层的侧向刚度。

48、扭矩折减不区分刚性板和弹性板，一律按照折减系数进行折减，和梁刚度系数一样。 49、实际工程中常常会出现“转换大梁上面托剪力墙”的情况，当用户使用梁单元模拟转换大梁，用壳元模式的墙单元模拟剪力墙时，墙与梁之间的实际的协调工作关系在计算模型中就不能得到充分体现，存在近似性。

实际的协调关系是剪力墙的下边缘与转换大梁的上表面变形协调，而计算模型则

是剪力墙的下边缘与转换大梁的中性轴变形协调，这样造成转换大梁的上表面在荷载作用下将会与剪力墙脱开，失去本应存在的变形协调性，与实际情况相比，计算模型的刚度偏柔了，这就是软件提供托墙梁刚度放大系数的原因。

当考虑托墙梁刚度放大时，转换层附近的超筋情况（若有）通常可以缓解，但是为了使设计保持一定的裕度，建议不考虑或少考虑托墙梁刚度放大。

50、上节点高：本层在层高处相对于楼层高的高差，程序隐含为每一节点高位于层高处，即其上节点高为0。改变上节点高，也就改变了该节点处的柱高和与之相连的墙、梁的坡度。

51、《高规》JGJ3-2002第5.2.3条规定：在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形时的内力重分布，对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅。梁活荷载内力放大系数是为了考虑活荷载的不利布置而设置的，默认值为1.0，取值范围可取1.0~1.2，梁的活荷载内力值取活荷载满布结果乘以梁活荷载内力放大系数。 52、由于内力重分布，超静定钢筋混凝土结构的实际承载能力往往比按弹性方法分析的高，故按考虑内力重分布方法设计，可进一步发挥结构的承载力储备，节约材料，方便施工；

同时研究和掌握内力重分布的规律，能更好地确定结构在正常使用阶段的变形和裂缝开展值，以便更合理地评估结构使用阶段的性能。对钢筋混凝土静定结构，塑性铰出现即导致结构破坏；对超静定结构，只有当结构上出现足够数量的塑性铰，使结构成为几何可变体时，才破坏。

53、荷载效应系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。 (1)永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变 荷载效应控制的组合取γG=1．2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1．35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9； 对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。 (2)可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1．4；但对工业房屋的楼面结构，当 其活荷载标准值>4kN／㎡时，考虑到活荷载数值已较大，则取γQ=1．3。

54、剪力滞后 （百度） 55、SATWE参数的设置原理

56、在一般情况下，当有风荷载参与组合时，荷载组合值系数取0.6；当没有风荷载参与组合时，荷载组合值系数取1.0。

对于一般排架、框架结构，当有两个和两个以上的可变荷载参与组合且其中包括风荷载时，荷载组合系数取0.85；在其他情况下荷载组合系数均取1.0。 57、框架剪力墙结构0.2V0和Vf,max内力调整的概念和设计建议

在okok上看到有人问为什么0.2V0是取结构底部而不是每层的剪力，并且不是少数人对此有疑惑，因此HiStruct 将对此问题进行详细分析，以加深大家对框架剪力墙结构的理解。

首先，来看看规范是如何执行这个内力调整的：

根据高规和抗规的规定：抗震设计时，框架-剪力墙结构中剪力墙的数量必须满足一定要求。这就是说，在地震作用时剪力墙作为第一道防线承担了大部分的水平力。但这并不意味着框架部分可以设计得很弱。相反，框架部分作为第二道防线必须具备一定的抗侧力能力，这就需要在计算时，对框架部分所承担的剪力进行调整。在高规中，对 Vf <0.2V0的楼层，设计时 Vf 取 1.5Vf,max和 0.2V0 的较小值。V0为地震作用产生的结构底部总剪力，Vf,max为各层框架所承担的总剪力中的最大值。这种调整方法对于框架柱沿竖向的数量变化不大的情况是合适的，但是对于那些框架柱沿竖向的数量变化较大的建筑，这样调整会造成上部楼层框架柱所承担的剪力明显偏大，是不合理的。因此，高规规定：对框架柱数量从下至上分段有规律变化的结构，当Vf<0.2V0 时，V0应取每段最下一层结构对应于地震作用标准值的总剪力；Vf,max 应取每段中对应于地震作用。

其次，理解为什么要进行框架部分的内力调整

我想几乎所有的结构工程师都大概的知道这是为了保证框架作为结构二道防线之用。那么详细分析起来会是如何呢？首先来看典型框架剪力墙的内力分配图（此图为解析推导，与实际情况稍有出路，可以参考理论推导的假设，但是基本规律是合适的）。

由图可见在结构的底部剪力墙需承担大部分的内力，变形上是剪力墙小而框架大，因此剪力墙在此部分起到主导的作用，即第一道防线，若在外力作用下剪力墙屈服则将转移很大的内力给框架，此时只按弹性分析设计出来的框架将无法承担这部分由墙转移出来的作用而破坏，因此我们需要提高底部区域框架的设计内力以实现它的二道防线功能。那么对于结构的上部区域是否还是这样的情况呢？那就不是了，顶部区域框架可能承担超过层剪力的作用而剪力墙的内力则反向与外力作用相同，因此在上部（尤其是顶部）区域，框架剪力=外力+墙剪力！而变形上框架小剪力墙大，此时实际上框架起到主导作用，是框架在帮剪力墙，那么两道防线的概念则发生了转移，因此在框架剪力墙结构的顶部区域也需要加强框架。

第三，对于普通的框架剪力墙结构而言，执行了规范的规定会出现什么结果？

应该分两种情况讨论，第一种情况，当1.5Vf,max<0.2V0时，整个框架结构的内力调整由1.5Vf,max控制，这时对于顶部区域而言就会出现内力调整系数过大的情况，于是就要执行规范关于分段采用Vf,max的规定，而如果结构中不存在高规规定的可分段条件，是否还可以分段呢？在结构的概念上是可以的，或者比如stawe限制2为上限，但是考虑到框架剪力墙结构的顶部区域需要加强框架，且规范要求为“应”，因此这样的设计在概念上并无过错只是偏保守。第二种情况，当1.5Vf,max>0.2V0时，框架剪力墙结构中底部区域的内力调整由0.2V0控制，中部区域不需要调整，上部区域由0.2V0控制，此时也出现了对于顶部区域而言就会出现内力调整系数过大的情况，这种情况下调整框架的内力在结构概念上就意义就不清晰了，因此HiStruct建议，此时若调整系数很大则可直接采用“2”的调整系数，但是一般情况下既然1.5Vf,max>0.2V0则说明框架部分其实也不太弱，即顶部按0.2V0的调整系数一般不会太大，可以设计下来。在规范尚未明确可以分段采用V0时，也考虑框架剪力墙结构的顶部区域需要加强框架，因此从安全性的角度出发，规范的规定还是老实执行为好。

第四，特殊情况下的一些内力调整措施

实际结构设计存在一些特殊的情况，HiStruct举一些例子供大家参考，其实只要真实的理解了框架剪力墙结构，那么概念设计和抗震措施上需要加强之处自然也就水落石出了。（1）带加强层的框筒结构，这种情况下加强层附近框架内力一般有较大突变，Vf,max可不需要按照此处采用，而要从整体概念上把握，但是由于规范对加强层处的设计无具体规定，因为还是建议适当加强。（2）混合结构，见规范的规定，适当提高要求。（3）框肢柱，见规范要求。（4）结构有明显的规律性分段如竖向构件减数，立面缩进，转换等，可考虑分段调整，但要强调整体把握。（5）少量较大框架柱，由于建筑布置等原因，可能框架柱较少，若要突破规范就要提方案审查，可参考少量框肢柱的内力调整规定或更强措施。

最后，结语

其实只有真正理解了框架剪力墙结构体系，在理论依据和结构概念设计的基础上，可深入理解规范条文，面对结构设计中千变万化的特殊情况时，具体问题具体分析，那么设计思路和加强措施也就水到渠成

58、场地土系指构造物所在地的土层。可分为四类：

Ⅰ类场地土：岩石，紧密的碎石土。

Ⅱ类场地土：中密、松散的碎石土，密实、中密的砾、粗、中砂；地基土容许承载力[σ0]〉250kPa的粘性土。

Ⅲ类场地土：松散的砾、粗、中砂，密实、中密的细、粉砂，地基土容许承载力[σ0] ≤250kPa的粘性土和[σ0]≥130kPa的填土。

Ⅳ类场地土：淤泥质土，松散的细、粉砂，新近沉积的粘性土；地基土容许承载力[σ0]<130kPa的填土。

59、设计特征周期是指抗震设计用的地震影响系数曲线的下降阶段起始点所对应的周期值，与地震震级、震中距和场地类别等因素有关。并根据其所在地的设计地震分组和场地类别确定。

60、PKPM中的周期折减系数：框架结构可取0.6~0.7 框架-剪力墙结构可取0.7-0.8 剪力墙结构可取0.9~1.0 (隔墙越多，取值越小) 61、