２０１４年第３７卷第５期 Ｖｏ１．３７ ＮＯ．５ 广西电力 ＧＵＡＮＧＸＩ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ ４３ 串联补偿电容装置火花间隙自触发原因分析 张２．广西大学电气工程学院，南宁杰 ，黄康驾。 百色５３３０００； ５３００２８） （１．中国南方电网超高压输电公司百色局，广西５３０００４；３．中国南方电网超高压输电公司南宁局，南宁摘要：分析查找“４・１０”多个串联补偿电容装置火花间隙自触发原因。通过对ＸＩ＿ＳＫ－２０ＰＬ强制触发型火花间隙装置进行触 发间隙自放电电压测试、均压电容参数测试和火花间隙击穿特性测试，发现石墨电极表面存在鸟粪等污物是火花间隙自触发的 根本原因。火花问隙击穿特性测试结果显示，当石墨电极表面有尖端、水珠或污秽物等时，火花间隙的主间隙击穿电压分散性 很大，交流击穿电压最低约为正常值的６５．０％。提出了加强火花间隙运行维护等改进措施。 关键词：串联补偿电容装置；火花间隙；自触发；击穿特性试验 中图分类号：ＴＭ８３ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７１—８３８０（２０１４）０５—００４３—０５ Ｒｅａｓｏｎ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ Ｓｐａｒｋ Ｇａｐ Ｓｅｌｆ－ｔｒｉｇｇｅｒ ｏｆ Ｓｅｒｉｅｓ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ Ｄｅｖｉｃｅ ＺＨＡＮＧ Ｊｉｅ ，２ ＨＵＡＮＧ Ｋａｎｇｊｉａ。 （１．Ｂａｉｓｅ Ｂｕｒｅａｕ ｏｆ ＥＨＶ Ｐｏｗｅｒ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｃｈｉｎａ Ｓｏｕｔｈｅｒｎ Ｐｏｗｅｒ Ｇｒｉｄ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｂａｉｓｅ ５３３０００，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｇｕａｎｇｘｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｎｉｎｇ ５３０００４，Ｃｈｉｎａ； ３．Ｎａｎｎｉｎｇ Ｂｕｒｅａｕ ｏｆ ＥＨＶ Ｐｏｗｅｒ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｃｈｉｎａ Ｓｏｕｔｈｅｒｎ Ｐｏｗｅｒ Ｇｒｉｄ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｎａｎｎｉｎｇ ５３００２１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｒｅａｓｏｎｓ ｏｆ“４・１０”ｓｐａｒｋ ｇａｐ ｓｅｌｆ－ｔｒｉｇｇｅｒ ｏｆ ｍｕｌｔｉ ｓｅｒｉｅｓ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔｓ ｉｓ ａｎａｌｙｚｅｄ ａｎｄ ｆｏｕｎｄＢｙ ．ｔｅｓｔｉｎｇ ｔｈｅ ｓｅｌｆ＿ｔｒｉｇｇｅｒ ｖｏｌｔａｇｅ ｏｆ ｔｉｇｇｅｒ ｇａｐ．ｐａｒａｍｅｔｒｅｒｓ ｏｆ ｅｑｕａｌｉｚａｔｉｏｎ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ａｎｄ ｂｒｅａｋｄｏｗｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｓｐａｒｋ ｇａｐ ｏｆ ｔｈｅ ＸＬＳＫ一２０ＰＬ ｆｏｒｃｅｄ ｔｒｉｇｇｅｒ ｔｙｐｅ ｓｐａｒｋ ｇａｐ，ｉｔ ｉｓ ｆｏｕｎｄ ｔｈａｔ ｐｏｌｌｕｔｉｏｎｓ ｓｕｃｈ ａｓ ｂｉｒｄ ｄｒｏｐｐｉｎｇｓ ｏｎ ｔｈｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｇｒａｐｈｉｔｅ ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ ａｒｅ ｒｏｏｔ ｒｅａｓｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｒｋ ｇａｐ ｓｅｌｆ－ｔｉｇｇｅｒ．Ｔｅｓｔｒ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｂｒｅａｋｄｏｗｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｓｐａｒｋ ｇａｐ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｂｒｅａｋｄｏｗｎ ｖｏｌｔａｇｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｇａｐ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｒｋ ｇａｐ ｈａｖｅ ｇｒｅａｔ ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ ｉｆ ｔｈｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｇｒａｐｈｉｔｅ ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ ｈａｓ ｂｕｒｒ，ｗａｔｅｒ ｏｒ ｐｏｌｌｕｔｉｏｎｓ，ａｎｄ ｔｈｅ ｌｏｗｅｓｔ ＡＣ ｂｒｅａｋｄｏｗｎ ｖｏｌｔａｇｅ ｉｓ ａｂｏｕｔ ６５％ｏｆ ｎｏｒｍａｌ ｖａｌｕｅ．Ｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｓｕｃｈ ａｓ ｔｈｅ ｅｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｏｆ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｒｋ ｇａｐ ａｎｄ ＳＯ ｏｎ ａｒｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｓｅｒｉｅｓ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ｄｅｖｉｃｅ；ｓｐａｒｋ ｇａｐ；ｓｅｌｆ－ｔｉｒｇｇｅｒ；ｂｒｅａｋｄｏｗｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ｔｅｓｔ １ 火花间隙自触发情况 南方电网辖区内的５００ ｋＶ串联补偿电容装置 （简称串补装置）自投运以来，ＧＥ公司和ＳＩＥＭＥＮＳ ２００９年４月１０日１８：２９，５００ ｋＶ天金线Ｃ相故 障，经１ ０６６ ｍｓ重合于Ｂ、ｃ相间接地故障。在５００ ｋＶ天金线重合于故障过程中，５００ ｋＶ马百线串补装 置Ｂ、Ｃ相、５００ ｋＶ天平Ｉ线串补装置Ｂ、ｃ相和５００ ｋＶ天平Ⅱ线串补装置Ｂ相的火花间隙自触发，自触 发的串补装置均暂时三相旁路后重投成功。在此故 障期间，５００ ｋＶ马百线和５００ ｋＶ天平Ｉ、Ⅱ线均处 于正常运行状态。 公司生产的串补装置均多次出现火花间隙自触发造 成串补旁路的问题。本文以２００９年４月１０日发生 的多个串补装置火花间隙自触发故障为例，对这类 故障进行深入分析。 收稿日期：２０１３—０４—２４；修回日期：２０１４—０９—１５ 广西电力 ＧＵＡＮＧＸＩ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ ２０１４年１０月 Ｖｏ１３７ Ｎｏ．５ 厂一一一一一］ 一一一一一一］ 性测试ｉ ｏ ３．１ 触发间隙自放电电压测试和分析 触发问隙型号为ＸＬＴＫ一８０ ＰＬ，自触发电压（峰 值）为４９～６３ Ｖ；自触发电压整定值（峰值）为５２．３ ｋＶ（比保护水平电压的１／４高１０％）。触发间隙为密 封在瓷套内的半球形电极间隙，一端电极上设置了 ｃｌ、ｃ２、ｃ３、ｃ４一电压电容器；Ｇｌ、Ｇ２一主间隙；Ｒ１、Ｒ２一限流电 阻；ＴＦＧ１、ＴＲＩＧ２一密封间隙；Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４一脉冲变压器 图１ 火花间隙装置的构成 ２火花间隙装置的构成和工作原理 以ＳＩＥＭＥＮＳ公司生产的ＸＬＳＫ一２０ＰＬ强制触发 型火花间隙装置为例，简要介绍火花间隙的构成和 工作原理。ＸＬＳＫ一２０ＰＬ强制触发型火花间隙装置 的构成如图１所示。 图１中，当串补装置在额定电压下正常运行时， ２个串联连接的主间隙（Ｇ１、Ｇ２）各承担１／２的额定电 压。间隙距离将根据其自放电电压进行调整，以保 证在没有触发的情况下间隙在最大可能经受的过电 压下不会自放电。 当输电线路发生接地故障时，由限压器（ＭＯＶ） 将电容器组的过电压限制在２．３７ｐ－ｕ．。在未接收到 触发命令前，２个串联主间隙各承担的电压为 １．１８５ｐ－ｕ－。问隙的触发控制系统接收到触发命令 后，立即向脉冲变压器Ｔ１和Ｔ２的一次绕组发出点 火脉冲，经升压后使密封间隙ＴＲＩＧ１的２个球面电 极上的火花塞对球面放电，放电产生的小火花将迅 速促使密封间隙ＴＲＩＧ１击穿。ＴＲＩＧ１击穿后，均压 电容器Ｃ１将通过脉冲变压器Ｔ３和Ｔ４的一次绕组以 及限流电阻Ｒｌ放电，在脉冲变压器Ｔ３和Ｔ４的二次 绕组产生的高压脉冲将使密封间隙ＴＲＩＧ２的２个球 面电极上的火花塞对球面放电，放电产生的小火花 迅速促使密封间隙ＴＲＩＧ２击穿，并使均压电容器ｃ２ 通过限流电阻Ｒ２放电。当均压电容器Ｃ１和Ｃ２的 电压迅速降低时，主间隙Ｇ２和Ｇｌ上的电压也将迅 速升高到自放电水平并被击穿放电。至此，２个串 联连接的主问隙全部放电，使串补电容器组经阻尼 电抗装置旁路。 ３火花间隙主要部件的测试及分析 针对“４・１０”多个串补装置火花间隙误触发事 故，以下主要选取５００ ｋＶ天平Ｉ线、天平Ⅱ线串补 装置，进行火花问隙装置主要部件的性能测试分析， 主要测试内容：触发间隙自放电电压测试及分析；均 压电容参数测试及分析；串补装置火花间隙击穿特 火花塞。当高电压通过触发脉冲突然施加在火花塞 上时，就会在火花塞头部与电极外表面之间产生电 火花。在过电压下，该电火花将促使触发问隙立即 放电。２０１２年３月１４日５００ ｋＶ天平Ｉ线、天平Ⅱ线 串补平台的触发问隙现场测试结果见表１。测试仪 器：直流高压发生器（型号为ＺＧＳ—Ｃ３００／８）；交流耐 压装置（型号为ＹＤ一３５／１５０）。测试条件：阴天；温度 为１５．５ ｏＣ；相对湿度为７２％。 表１ 串补平台触发间隙自放电电压测试 ｋＶ 注：表中的电压僵均为５次加压测试结果的平均值。 生产厂家依据触发间隙自放电电压与间隙距离 的关系曲线对触发间隙进行整定，即根据自放电电 压定值确定间隙距离。由于触发间隙是一个密封在 瓷套中的半球形电极，不受环境等因素影响，间隙放 电电压分散性较小，从表１能看出这一点。因此，触 发间隙自放电电压值主要受间隙距离影响，间隙距 离不变，自放电电压一般变化较小。 根据表１测试结果，测试过程触发间隙自放电 电压变化较小，下降幅度很小，因此触发间隙自放电 电压的变化不是导致串补装置火花间隙自触发的主 要原因。 ３．２均压电容参数测试及分析 由于串补装置投入运行时间较长，火花间隙的 相关元件可能出现缺陷。如果均压电容元件的部分 电容被击穿，尤其高压间隙的均压电容被击穿时，电 容器组的电容量减小，使火花间隙电压分布不均匀， 低压侧间隙承担电压高，导致火花间隙在串补电压 低于定值时发生自放电 。对５００ ｋＶ天平Ｉ线、天 平Ⅱ线串补平台的均压电容进行了现场测试，测量 结果见表２。 将电容器实际电容量与该相电容器组平均电容 量之比定义为均压系数ｋ： ２０１４年１０月 Ｖ０１．３７ ＮＯ．５ ＧＵＡＮＧＸＩ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ 广西电力 ４５ 表２串补平台均压电容器电容量测试数据 成。一般来讲，球形或半球间隙自放电电压稳定性 好、分散性较小。但串补平台放置在户外，较容易受 到环境因素（污秽物、尖端、毛刺、温度、气压、湿度 等）影响。根据现场观察，由于间隙房底部网孔开得 较大，导致小鸟进人间隙房并污染了电极，在石墨电 极表面存在鸟粪等污物堆积现象；温度变化时，湿气 ＝ ． （１） Ｃ 式中： 为ｌ，……，ｎ；平均电容量ｅ＝∑ 。 Ｅ Ｉ 由式（１）计算得到的５００ ｋＶ天平Ｉ线、天平Ⅱ 线的均压系数 见表３，由于触发间隙与下层电容器 并联，其承受电压与电容量成反比，因此需对均压系 数最小的下层电容器进行计算。 表３ ５００ ＲＶ天平Ｉ线、天平¨线的均压系数ｋ ５００ ｋＶ天平Ｉ线 ５００ｋＶ天平Ⅱ线 由表３数据可知，采用电容器均压后，下层电容 器最小均压系数为０．９９５ ２，最大均压系数为１．００２ ２。 由此可知，火花间隙装置所采用电容器的均压效果 较好，在电容器不发生击穿的情况下，加载在每个触 发间隙上的电压最大值为电压平均值的１．００４ ８倍， 不会因分压不均而导致触发间隙自触发。 ３．３串补装置火花间隙击穿特性测试 火花间隙的主间隙由闪络问隙和续流间隙构 成。闪络间隙是放电起始间隙，其整定原则是保证 在没有触发的情况下间隙在最大可能经受的过电压 下不会自放电。闪络间隙由２个半球形石墨电极组 在间隙顶部凝结成水滴后从顶部石墨电极流下，并 在闪络间隙表面电极上形成水珠。 为了进一步分析火花间隙自触发的原因，并评 估间隙污秽物对自放电电压的影响，选取５００ ｋＶ河 池串补站退出运行的火花间隙为试验试品（该火花 间隙型号与上述试验对象的相同），在某高压试验大 厅对火花间隙的放电特性进行了测试。 ３．３．１ 试验说明 自放电型主间隙结构示意图如图２所示，续流 间隙间距约２５０ｍｍ，闪络间隙间距为６３ ｍｍ。 图２火花间隙结构示意图 试验内容包括： １）测量不同距离的间隙在洁净条件下的交流击 穿电压。在不同间隙距离下，施加电压直至间隙被 击穿，记录击穿电压值。每种条件下重复测试８次 以上并记录数据。 ２）测量固定距离的间隙在洁净、污秽等不同条 件下的交流击穿电压。在相同间隙距离下，施加电 压直至间隙被击穿，记录击穿电压值。每种条件下 重复测试８次以上并记录数据。 ３．３．２洁净火花间隙击穿特性试验及分析 在不同火花间隙距离下，施加电压直至火花间 隙被击穿（重复８次以上），各击穿电压峰值见表４。 采用最小二乘法对各击穿电压均值点进行拟 合，其公式为： ＝２５．２３７ ７６＋１．９２２ １ｄ， （２） 广西电力 ＧＵＡＮＧＸＩ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ ２０１４年１０月 Ｖｏ１．３７ ＮＯ ５ 式中： 为理论交流击穿电压峰值，ｋＶ；ｄ为间隙距 离，ｍｍ。 根据式（２）对表４数据进行拟合，可知击穿电压 表６不同水珠分布情况下的火花间隙 交流击穿电压峰值 ｋＶ 均值随间隙距离增大而线性增大。由贝塞尔公式计 算得到击穿电压均值数据的标准差为４．０４９ ５５ ｋＶ。 分别对７组实测数据求标准差，得到实测数据的最 大标准差为６．９６ ｋＶ。当间隙距离在５Ｏ～９０ ｍｍ范 围内时，在置信度为９５％下，击穿电压的置信区间为 ［（２５．２３７ ７６＋１．９２２ １ｄ）一６．９６，（２５．２３７ ７６＋１．９２２ １ｄ）＋ ６．９６］内的分散区间约为ｌ４ ｋＶ。 注：在间隙表面滴水珠后，连续升压击穿３次，测量击穿电压。 峰值的均值为１６５．１８ ｋＶ，而由式（２）可计算出间隙 距离为７０．５ ｍｍ的火花间隙的理论击穿电压峰值为 １６０．７５ ｋＶ。根据表５、表６火花间隙在不同污秽条件 下的交流击穿电压数据可得： ３．３．３污秽条件下的火花间隙击穿特性试验及分析 针对在现场观察到火花间隙电极上存在的污秽 现象，对间隙距离为７Ｏ．５ ｍｍ的火花间隙在洁净、污 秽等不同条件下的交流击穿电压进行测量，击穿电 压峰值见表５。不同的污秽条件包括厚度为２ ｍｍ 的金属尖端（铁粉）、直径为２ ｍｍ的水珠、厚度均为 １ ｍｍ的湿鸟粪和干鸟粪。另外，对几种水珠分布情 １）电极上附着有污秽物时，间隙的交流耐压性 能下降严重； ２）电极上附着２ ｍｍ金属尖端时，会导致间隙的 击穿电压降至理论值的６５．Ｏ％～７３．５％； 况下的火花间隙交流击穿电压也进行了测试，数据 见 表６ 表５不同污秽条件下火花间隙的交流击穿电压峰ｋＶ ３）电极上附着１ ｍｍ鸟粪时，会导致间隙的击穿 电压降至理论值的６９．７％一７５．３％； ４）电极上附着水珠时，击穿电压降至理论值的 ６５．０％～７５．８％： ５）水珠在间隙被击穿后由于电弧烧蚀会被蒸 发，间隙耐压水平会恢复。 试验结果表明，在污秽条件下火花间隙主间隙 击穿电压分散性很大。如果石墨电极表面附着有尖 端、水珠、污秽物等，火花间隙的交流击穿电压最低 约为正常值的６５．Ｏ％，容易导致间隙自触发，这就是 ５００ ｋＶ串补装置火花间隙自触发的根本原因。 ４改进措施 １）针对火花间隙房底部网孔开得较大，导致小 鸟进人间隙房并污染了石墨电极表面的现象，建议 将火花间隙底部网孔开得尽可能小，以避免小动物 根据表５数据，洁净火花间隙的交流击穿电压 进人间隙房。 ２（）１４年１【）月 Ｖｏ１．３７ ＮＯ．５ 广西电力 ＧＵＡＮＧＸＩ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ ４７ ２）更改火花间隙房顶部的设计方案，避免雨水 或湿气进入间隙房后在电极上形成水珠。 很难保证火花间隙不发生自触发或误触发，因此加 强火花间隙的运行维护十分重要。 参考文献： ３）加强火花间隙的运行维护：每年对串补装置 火花间隙进行预试，测量均压电容器的电容值以检 查分压比是否正常，并检查均压电容器是否漏油；Ｏｎ，０ 量触发问隙自放电电压，检查是否满足设计要求；检 …蔡汉生，史丹，胡玉峰，等．河池串补装置火化问隙系统自 触发原因分析ＩＪ１．南方电网技术，２００９，３（５）：７７—８０． 【２］张恭源．５００ ｋＶ串补间隙白触发影响因素分析ｆＪ１．云南电 力技术，２０１２，４０（６）：２２－２４，８０． 查火花间隙室有无小动物等，及时清理火花间隙室 的污秽物；主间隙石墨电极表面不够光滑时，用锉刀 和细砂纸打磨光滑后用布清洗干净；定期测量电极 球隙距离是否和整定值相同。 ［３］邹德旭，李小建，王景林．串补触发间隙放电特性的研究 ［ＤＪ．云南：２０１１年云南电力技术论坛论文集，２０１１． 【４】夏毅，姚文军，赵淑珍，等．一起串联补偿电容器复杂故障 的分析［Ｊ］．电力系统自动化，２０１１，３５（７）：９１－９６． ５结语 通过对“４・１０”多个串补装置火花间隙误触发事 故原因的深入分析，证明了当主间隙石墨电极表面 附着有尖端、水珠、污秽物等时，火花间隙交流击穿 电压最低约为正常值的６５．０％，容易导致间隙自触 发，这就是５００ ｋＶ串补装置火花间隙自触发的根本 原因。在闪络间隙电极表面光滑、干净的情况下，一 ［５］余江，用红阳，赵曼勇．高压电容器不平衡保护的相关问 题叭电力系统自动化，２００６，３０（１３）：８５—８９． １ ２ ３ 作者简介： 张杰（１９８１），男，河北安国人，Ｔ程师，Ｔ学学士，从事继 电保护Ｔ作； 黄康驾（１９７８），男，广西南宁人，Ｔ程师，Ｔ学学士，从事 继电保护Ｔ作。 般可保证火花问隙不发生误触发；但电极表面有尖 端、水珠或污秽物时，即使提高白触发电压定值，也 （上接第２５页） 与控制，２０１１，３９（１５）：８０—８３． ２０ｌ １ ｌ０１２５６３３．２０１ １． ［２】常康，丁茂生，薛峰，等．超短期风电功率预测及其在安 全稳定预警系统中的应用『Ｊ１．电力系统保护与控制， ２０１２，４０（１２）：１９—２３． 杨江平．基于神经网络组合预测的风电场风速及发电 功率短期预测【Ｄ１．重庆：重庆大学，２０１２：２８—４４． 毛开翼．关于组合预测中的权重确定及应用【Ｄ】．成都： 成都理Ｔ大学，２００７：１７—２１ 【３】刘峻，周喜超．基于超短期风电功率预测的风电场自动 发电控Ｎ ＬＪ］．中国电力，２０１１，４４（２）：７４—７７． 秦昭晖，李科，李岩．基＝Ｆ优先选择的风电功率超短期 预ｉＮ［Ｊ］．现代计算（专业版），２０１３，３Ｏ（２２）：６—８． 【４】黄金花，彭晖．风电场短期风点功率的神经网络方法研 究『Ｊ］．电Ｔ电气，２００９（９）：５７－６０． 【５】彭怀午，刘方锐，杨晓峰．基于人Ｔ神经网络的风电功率 短期预测研究『Ｊ］．华东电力，２００９，３７（１１）：１９１８—１９２１． 【６】李文良，卫志农，孙国强．基于改进空间相关性和径向基 师彪，李郁侠，于新花，等．改进粒子群一ＢＰ神经网络 模型的短期电力负荷预测『Ｊｌ＿２００９，２９（４）：１０３６—１０３９． 国家电网公司调度通信中心．风电功率预测系统功能 规范【ｚ］．北京：国家电网公司，２０１１． 作者简介： 神经网络的风电场短期风速分时预测模型ＩＪＪ．电力自动 化设备，２００９，２９（６）：８９—９２． ［７】兴华，周晖，黄梅．基于模式识别的风电场风速和发电功 秦昭晖（１９８２），男，湖北石首人，Ｔ程师，Ｔ学硕＿ｔ＝，主要 研究方向：软件架构和预测算法； 李科（１９８２），男，湖北安陆人，Ｔ程师，Ｔ学硕十，主要研 究方向：新能源预测； 率预测ｆＪ］．继电器，２００８，３６（１）：２７—３２． 【８】王丽婕，廖晓钟，高阳．风电场发电功率的建模和预测研 究综述ｌＪＩ＿电力系统保护与控制，２００９，３７（１３）：１１８一 ｌ２１． 张静（１９８１），男，湖北潜江人，Ｔ程师，Ｔ学硕士，主要研 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