高支模板施工方案
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天津市塘沽渤海建工有限公司
中远物流天津滨海仓储配送中心（车间）工程项目部
2012 年 9月 1日
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第一节、编制依据
1. 由中国建筑技术集团有限公司设计的《中远物流天津滨海仓储配
送中心（车间）工程施工图》 2. 《工程测量规范》（GB50026-93） 3. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）； 4. 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
5. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）； 6. 《混凝土质量控制标准》（GB50164-92）；
7. 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 8. 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；
9. 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） 10. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） 11. 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 12. 《建筑施工高处作业安全技术规程》（JGJ80-91） 13. 《建筑施工现场临时用电安全技术规程》（JGJ46-88） 14. 《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-93） 15. 《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001） 16. 《建筑施工现场环境与卫生标准》（JGJ146——2004） 17. 《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质
[2009]254号中华人民共和国住房和城乡建设部
18. 《津建质安[2009]88号关于强化建设工程施工安全和实体质量
监督的若干措施》中要求如下：
建筑高大模板工程（水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于15kN/m2,或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统）必须按以下要求进行施工和验收：
1、施工单位在施工前，应编制专项施工方案，并组织专家论证审查。施工单位应根据论证审查报告完善专项施工方案，经施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。
2、施工单位在施工方案经总监理工程师批准后两个工作日内，填写《高
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大模板工程开工备案表》办理开工备案手续。
3、高大模板工程施工完毕后，建设单位应组织施工、监理、设计单位，同时邀请论证专家进行验收，填写《高大模板工程验收监督通知书》，提前两个工作日书面通知监督站进行验收监督。
4、高大模板工程验收合格后，应填写《高大模板工程专项验收记录表》，建设单位将《高大模板工程专项验收记录表》报送监督站后，施工单位方可进入下一道工序施工。
5、高大模板工程专项施工方案中应包括混凝土浇筑方案。
第二节工程概况
1、工程概况
中远物流天津滨海仓储配送中心（车间）工程由中国远洋天津物流有限公司自筹投资兴建，工程量大、工期紧、质量要求高，本次工程的项目简介见表1-1所述。
表1-1 招标项目简介及招标要求 序号 项目 主要内容 中远物流天津滨海仓储配送中心（车间）工程 天津市滨海新区塘沽塘汉路10号 房屋建筑面积为3487.72㎡，地上二层，其中一层建3 建设规模 筑面积为2727㎡，二层建筑面积为760.72㎡，最大高度：7.8m，室外场地工程面积13786.81㎡。 4 建设单位 5 设计单位 6 监理单位 7 施工单位 中国远洋天津物流有限公司 中国建筑技术集团有限公司 1 工程名称 2 工程地点 天津市塘沽海洋高新技术开发区工程监理有限公司 天津市塘沽渤海建工有限公司 开工日期：2012年8月13日 8 工期要求 竣工日期：2013年1月12日 施工总工期：152天 2、建筑概况
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中远物流天津滨海仓储配送中心（车间）工程房屋建筑面积为3487.72㎡，地上二层，其中一层建筑面积为2727㎡，二层建筑面积为760.72㎡，最大高度：7.8m，室外场地工程面积13786.81㎡，室外场地工程面积13786.81㎡，包含建筑工程、电气工程、消防工程、室外工程、装饰装修、给排水工程、室外场地工程等。工程位于天津市滨海新区塘沽塘汉路10号，总用地面积约193258.4㎡，可建设用地面积：171229.5㎡。
3、结构概况
本工程±0.000相对于绝对标高3.62m；该楼长度：60.6m；宽度：45m；高度最高点：9.1m。
本工程结构形式为框架结构跨度为: 15500×5400；7500×5400；梁断面尺寸为： 350×500；350×1150；柱断面尺寸为：750×750；600×600； 750×600板厚尺寸为：170；160。
4、高支模板概况
根据《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]87号文规定，高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构建模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/m2，或线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。根据现有图纸，本工程高大模板工程及支撑体系概况如下：
本工程车间结构形式基本相同，高支模部位为A-C轴交1-11轴，面积为1950㎡，其中A-C轴交1-11轴区域的高度为8.6m。
5、工程难特点
根据住房和城乡建设部发布《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号），天津市建委发布《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[安[2009]88号），本模板工程属高支模板工程。
5.1、主要特点 a 支撑架高度比较高； b 工程工期紧张
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5.2、主要难点
施工过程中如何贯彻执行审批后的方案，保证架体的搭设质量，确保施工安全。
5.3、主要重点
确保高支模稳定，安全，无事故。
第三节、模架体系选择
根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用碗扣式钢管架作为本模板工程的支撑体系，碗扣式钢管架支撑体系整体稳定性强，现场便于操作。
第四节、模架设计方案与施工工艺
4.1架体施工总体要求及混凝土浇筑顺序
1、模板主背楞的木方与梁或墙的最大距离不得超过300mm，主背楞木方放在可调支撑的托槽内，木方的悬挑长度最大不得大于50mm，次背楞木方搁在主背楞木方上，次背楞木方最大悬挑长度不得大于150mm，并且要求木方两端必须与主背楞木方搭接。顶托独立高度不大于200mm。
2、支撑体系搭设前按照方案图进行放线，搭设样板单元，检查验收合格后才能进行整体支撑体系搭设；搭设过程中，严禁超负荷集中堆放钢筋、机械设备、其他材料，防止物体坠落或支撑体系局部坍塌。
3、梁、板的支撑体系按照要求设置扫地杆、纵横向水平支撑、剪刀撑，采用连墙杆或钢管抱箍，与墙柱等竖向结构拉紧顶牢，并在梁的两侧以及高度方向加固纵向剪刀撑，确保支撑体系的稳定性。
4、支撑架体立杆布置间距0.9m，按照方案严格执行，步距1.2m，立杆设置纵横成行，水平横杆全部贯通；钢管大横杆和支撑托节点，始终保证大横杆居中设置。
5、混凝土浇筑顺序
柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。
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浇筑时按梁中间向两端对称分层推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下支顶不允许拆除。
楼板混凝土浇注过程中，输送管倾倒混凝土在楼层高度不超过500mm，集中堆载混凝土重量不超过1.5吨/m2，输送混凝土管移位浇筑，防止堆载过大而出现楼板及支撑体系坍塌。
4.2施工准备
1.施工技术准备
（1）熟悉设计图纸、学习有关质量验收规范、规程。 （2）搜集碗扣架及木模板方面的相关资料。 （3）重点准备以下几点： b、模架的基准定位工作
（1）模板支撑搭设前，应在基础结构底板面上弹出纵横向立杆位置线，并进行抄平。纵横向支撑立杆位置线的考虑以下因素：边支撑立杆与墙面、框架梁边的间距不应大于300mm；框架梁的位置线（包括暗梁的位置）；砼浇筑采用地泵时，要事先将布管路线确定并投测在底板面上。在布管路线的区域内的顶板支撑体系采取加固措施。
（2）标高测量
利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。
（3）竖向模板的支设应根据模板支设图。
（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及模板不得投入使用。 2．材料准备
2.1碗扣式脚手架的选用
脚手架立杆碗扣配置0.6m、0.9m、1.2m、1.5m四种模数，本工程选用0.9m。 2.2扣件的选用
新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证； 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝。变形的严禁使用，出现滑丝的螺
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杆必须更换；
3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·m时，不得发生破坏。 2.3对拉螺杆选用
采用普通高强对拉螺杆，直径14mm，长度根据梁宽度确定下料尺寸。
旋转扣件 2.4木方的选用 1）木方的主要规格为：40mm×80mm。
2）木方不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。
对接扣件 木方 2.5木胶合模板板材的选用
胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度为10mm。每张板厚度最大允许偏差1mm。
胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。
进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。 板材为全松木制造，用三聚酰胺胶经高温高压粘合而成，正常使用3~4
木方 7
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次。
木胶合板 2.6螺旋顶撑U托的选用 U托壁厚不小于5mm。
U托螺杆直径37~39mm，与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm。
木胶合板 螺旋顶撑U托 2.7垫板底座的选用 1）垫板采用规格为长度不少于2跨、宽度不小于250mm、厚度不小于50mm的木垫板。
2）首层在碎石上铺设脚手板，在脚手板上垫底座，然后套钢管。 施工前，根据模板材料计划选购木模板、方木、钢钉、脱模剂等,碗扣架、顶托、立杆底座等。具体见下表： 序号 1 2 4 5 名称 木模板 方木 碗扣架钢管 顶托 规格 1220×2440 M³ Φ48×3.5
螺旋顶撑U托 单 位 张 T 个 进场日期 8
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6 7 8 9 钢钉 脱模剂 立杆底座 垫板 水性 80×80×5 250×50 kg L 个 块 3、施工机具计划
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 设备名称 象泵 振动器 套丝机 电焊机 钢筋调直机 切断机 对焊机 园盘锯 铝合金刮尺 木抹子 水准仪 铁锹 尼龙小白线 压辊 铁爬 手电筒 规格型号 HBT—60 50、30 单位 台 台 台 台 台 台 台 台 根 个 台 把 kg 个 把 把 数量 1 12、10 1 10 1 2 1 1 10 20 1 10 0.2 1 3 4 备注 4、管理人员安排:
现场管理人员
部门 人员 职责 全面负责现场的生产管理及协调 项目经理 田凤才
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负责模板安装前对工人进行安全和技术交底，同时做工长 梁连俊 好隐检记录；在安装过程中加强过程质量控制，安装完毕要按照施工规范和设计要求进行验收，同时做好预检记录。 安全员 孔宪良 负责现场的安全检查和监督。 负责现场的质量检查和组织质量验收。 质检员 邢广森
5、劳动力计划：
作业人员表
序号 1 2 3 4 5 6 工种 架子工 木工 钢筋工 混凝土工 力工 电工 数量 6人 40人 30人 15人 10人 2人 备注
4.3工艺流程
4.3.1梁、板模板搭设主要施工工艺流程： 搭设满堂脚手架 校正标高、加设立杆横杆 预检 安装主龙骨 安装次龙骨 铺板模 4.3.2梁、板模板搭设施工措施
1、钢管立杆与周边墙体距离为200mm，且须保证各层相同部位的立杆位置上下对齐；立杆下垫50×250木方且方向一致。
2、必须按方案规定设置纵、横扫地杆。搭设前应认真检查钢管受力构件
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是否完好，扫地杆距地200mm高。
3、龙骨要求双面刨平，规格统一，保证截面高度一致。主次龙骨方向一致平行布置；靠墙的次龙骨要求三面刨平，所有模板拼缝要求硬拼密实。
4、立杆搭设完毕后，要对立杆的垂直度进行检查，要求整架垂直度小于L／500，且最大允许偏差为50mm并满足L／500。
5、接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插人下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。
6、如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求)；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则应调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并送去整修。
7、立杆必须与其附近的框架柱进行刚性连接（如下图），以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力，水平杆并在同一平面上纵横两个方向设置。
8、剪刀撑的设置：浇筑楼板四周设连续垂直剪刀撑，板内每隔两跨设置一道连续垂直剪刀撑（附图）。由底至顶连续布置，必须按照方案要求进行设置，与立杆及水平横杆等同步搭设。其根部必须可靠地顶紧地面，上端搭至板底或梁底，并与立杆用扣件连接。架体上部在第一根水平杆处设一道水
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平剪刀撑，架体下部在扫地杆处设一道水平剪刀撑。水平剪刀撑平行于地面连续设置。
4.4梁板模板及支撑体系拆除方法
1、梁、板模板安装：
(1)
梁底、梁侧模采用10mm胶合板，梁底平板模铺设在纵向次龙骨上，
次龙骨搁置在主龙骨上。
(2)
楼板模采用10mm胶合板，次龙骨用40×80mm木方，主龙骨采用
80×80mm枋木。
(3) 梁模板的安装
1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整碗扣式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板， 并拉线找平。
2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。
b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。
(4)
楼面模板的安装
首先通线，然后调整碗扣式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设木枋80mm×80mm木枋作主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨，然后在次龙骨上装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。
2、梁、板模板拆除：
1、模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模
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板，后拆承重模板。
2、梁板模板拆除方法为：将可调螺旋向下退，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模板。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，再拆碗扣架，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据。
3、拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有混凝土吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。
4、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。
5、模板拆除时，应保留后浇带处支撑，并作好安全防护和钢筋保护工作。 6、梁板模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，并符合下列规定：
a. 侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。
b. 底模：在混凝土强度符合下表的规定后，方可拆除。 结构类型 结构跨度（M） ≤2 板 2，≤8 8 梁 8 悬臂构件 --- 100％ 100％ ≤8 按设计的混凝土强度标准值的百分率计 50％ 75％ 100％ 75％ 注：上表中“设计的混凝土强度标准值”系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。
4.5安装和拆除模架时的技术安全要求
1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设
2、项目安全员及工长在搭设过程中要随时检查工人作业环境、个人安全防护是否到位，发现安全隐患要及时排除。
3、安装完成后项目安全部及技术部要对模板及支架进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；整改验收合格后方可进
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行下一道施工。
4、浇筑梁板砼前，各分包单位应由专人负责检查支撑体系中各种紧固件的紧固程度，发现紧固件松动时应及时拧紧。
5、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不得在支撑上方集中堆放。
5、混凝土浇筑时项目工程部组织工长守模，对混凝土浇筑方式和堆载情况按要求进行控制，一有状况，首先停止上部混凝土施工，组织人员进行抢修维护，加固完成后经项目负责人验收满足要求才可继续浇筑。
6、在搭设过程中若方案与实际有冲突时，需与项目工长或技术负责人协商解决，未经技术负责人同意不得擅自更改立杆及横杆间距。
7、不得私自拆除任何支撑结构构件，拿到拆模令后方可进行拆除工作。 8、在搭设、拆除或改变作业程序时，禁止人员进入危险区域。
4.6模板架材料检验标准及控制措施
4.7.1碗扣架
1、碗扣式脚手架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹碴、裂纹等缺陷。
2、钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀，钢管壁厚及直径需符合要求，支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定，碗扣架进场时要对钢管壁厚与直径进行检查，对未达到要求的钢管做退场处理。
3、立杆最大弯曲变形矢高不超过L／500，横杆斜杆变形矢高不超过L／250。
4、可调构件，螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。
5、脚手板、斜脚手板及梯子等构件，挂钩及面板应无裂纹，无明显变形，焊接牢固。
6、横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于L／400。
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7、所有碗扣接头必须锁紧。
8、进场碗扣架钢管及附件由项目部材料部门负责进场验收，验收合格后方准搭设施工。并保存好碗扣架钢管及附件的产品生产许可证、产品合格证等质量证明文件。 4.7.2模板
1、技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木模板出厂合格证和检测报告来检验）。
2、外观质量检查标准：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡，不得有板边缺损、起毛，每平方米单板脱胶不大于0.01m2 ，每平方米污染面积不大于0.05m2。
3、规格尺寸标准：厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
4.8模架安装质量标准及检查验收程序
4.8.1、凡不合质量要求的杆件不得用于本工程；
4.8.2、脚手架的施工和使用由项目部工长负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。
4.8.3、混凝土浇筑前组织有关人员进行验收，拼缝填补，垃圾清理，模板湿润等，保证模板拆除后混凝土观感质量。
4.8.4、主龙骨80×80cm木方必须用整根木方，不得用两根木方拼接而成的木方。
4.8.5、所有构件都应按方案及脚手架有关规定设置。
4.8.6、在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，要求整架垂直度小于L／500，且最大允许偏差为50mm。 4.8.7、日常检查重点：
1）立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况；
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2）检查全部节点的上碗扣是否锁紧； 3）检查荷载是否超过规定。
4.8.8模架验收程序：模架按照方案支设完成后，由工长通知安全部，由安全部负责召集分包负责人、技术、工长、生产经理、总工及监理进行现场验收工作。验收合格后进行下道工序，并安排专人进行看模工作。验收资料存项目安全部。
第五节、施工安全保证措施
5.1一般规定
1、支、拆模板作业高度在2米以上（含2米）时，必须搭设脚手架。 2、手动工具应放入工具袋内，搬手应用小绳系在身上。
3、支搭和拆除模板必须设专人指挥，模板工、信号工、塔吊驾驶员应协调配合，做到稳起、稳落、稳就位。
4、拆木模板、起模板钉子、码垛作业时，不得穿胶底鞋。
5、运输木料、模板时，必须绑扎牢固，保持平衡，码垛高度不应超过1.5m。 6、拼装、存放模板的场地必须平整坚实，不得积水。存放时，底部应垫方木，堆放应稳定，立放应支撑牢固。
7、使用木工机械如果出现电路故障必须由专业电工排除，作业前试机，各部件运转正常后方可作业。机械运转过程中出现故障时，必须立即停机、切断电源。
8、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。
9、现场管理及操作人员经常检查模板，发现安全隐患及时组织处理后方可施工。
5.2模板安装
1、模板应根据使用部位加以编号，分型号安排临时堆放场地，根据工艺要求依顺序进行模板安装就位。
5.3 模板拆除、堆放
1、拆除模板时，操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方，防止意外伤
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人。严禁人员随模板起吊。
5.4模板吊装注意事项
1、 5级以上大风天气应停止吊装作业。
2、群塔施工时，司机必须在得到指挥信号后才能进行操作，各动作操作前应鸣铃示意、操作时应注意力集中，不得与其他人员闲谈或做其他动作。
3、支模前必须搭好相关防护架，用塔吊拆模时要有起重工配合；拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物。。
4、用塔吊吊运模板时必须由信号工指挥，严格遵守相关安全操作规程。
5.5文明施工
1、不得将脚手架构件等物从过高的地方抛掷，不得随意拆除已投入使用的脚手架构件；
2、拆除的构件应及时分类堆放，以便运输和保管；
3、拆除下来的模板钉子拆除，混凝土等浆块清理干净，码放整齐； 4、清理楼面，垃圾及时清运，来不及清运的应分开堆放，不得集中堆放；
5.6 架体监测
1、监测控制
采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 2、监测点设置
观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。 3、监测措施
混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 4、仪器设备配置
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名称 电子经纬仪 精密水准仪 卷尺 长尺 5、监测说明
规格 DT202C 数量 1 1 5 1 精度 ±2” （1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查； （2）模板工程日常检查重点部位：
1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2）连墙件是否松动；
3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4）施工过程中是否有超载现象； 5）安全防护措施是否符合规范要求； 6）支架与杆件是否有变形现象； 6、监测频率
在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。
（1）本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在15mm以内。
（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。
第六节、模板施工应急救援预案
6.1 预防措施
严格遵守中华人民共和国及天津市安全生产和劳动保护的规定。 对施工生产易发生危险地位置，进行安全维护并做好警示及警戒标志。 安全教育坚持长抓不懈，各项施工安全技术交底有安全措施。 对所有进场施工人员进行安全培训教育，考核合格后方可上岗。 进行安全性的安全检查，对重点部位、危险岗位要有记录，对查出的隐患做到定人、定时、定措施及时整改。
一旦发生安全事故，应立即组织抢救，并在最短的时间内及时上报有关
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部门。
对于安全事故，必须妥善处理，并做到“四不放过”的原则。 进入现场作业人员必须佩戴安全帽等劳动保护设施，严禁酒后操作及上岗工作。
特殊工种必须持证上岗。
施工人员必须分工明确，各负其责，各岗位人员必须严格执行有关操作规程。
6.2 高处坠落和物体打击事故应急救援预案
1.一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。
2. 迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。
3.检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。
4.止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。
5.观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。
6.车辆一到立即就近送往医院。
7.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。
8.总结经验教训，教育职工。
6.3 触电事故应急救援预案
1. 如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。
2.如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。
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3.高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。
4.触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知120送往最近的医院。 5.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。
6.总结经验教训，教育职工。
6.4 机械伤害应急救援预案
1. 一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。
2.对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。
3.车辆一到立即就近送往医院。
4.事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。
5.总结经验教训，教育职工。
6.5 模板、脚手架坍塌应急救援预案
1.一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。
挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。
2.如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。 3.在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。 （1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。 （2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。 （3）伤口止血且使用止血带。
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（4）切忌对压伤进行热敷或按摩。
4.事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。
5.总结经验教训，教育职工。
6.6 消防事故应急救援预案
为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案： 6.6.1安全防火措施：
对现场作业人员进行安全普法教育，珍惜自己的生命 有焊接作业时，提前办好动火证。现场采取必要的防火措施。 作业人员懂得消防器械的正确使用。 根据现场情况，配备相应的消防器械。 灭火材料准备：
二氧化碳泡沫 灭火器/台 2 干粉灭火器/台 消防水带/条 综合加工厂 仓库 现场 6 4 4 1 1 项目部 9 6.7 紧急状况响应步骤：
1、发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警； 2、 3、
现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组； 消防组接到报警后立即到现场组织扑救；
4、报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；
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5、 拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好
向导工作； 6、 7、
接到报警后，消防组立即通知医务室人员到达现场组织抢救； 安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人
员； 8、
安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；
9、现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；
10、发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电； 11、在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生； 12、如电器起火应首先切断电源再组织扑救；
13、如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；
14、如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；
15、在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；
16、在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；
17、对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；
18、消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；
19、事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。
6.8 暴风雨应急预案：
1．施工现场由暴风雨引起伤亡事故的主要环节，强风高处作业（阵风六级、风速10.8m/s）。
2．预防措施
①施工现场应根据实际情况设置有效的排（降）水措施
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②六级以上大风严禁登高作业，龙门架、水泥罐等应按规定安装接地保护和避雷装置。
6.9 项目部安全急救援预案
为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。
6.10 安全事故紧急救援小组名单：
组长：田凤才 副组长：邢广森
组员：梁连俊、孙耀东、褚红军
1、组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。
2、副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。
3、各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。
6.11事故处理：
在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。一旦发生事故，施工现场应急救援小组在进行现场抢救、抢险的同时，要以最快的速度通过电话进行报警，如有人员伤亡的，要拨打“120”急救电话；如果发生火灾，应拨打“119”火警电话。
紧急救援电话：
火警：119 急救：120 匪警：110
6.12预备应急救援工具如下表：
序号 1 2 器材或设备 消防箱 模板、木枋 数量 3套 若干 主要用途 火灾救援 支撑加固
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梁宽4 止血急救包 5 6 手电筒 应急灯 3 担架 2个 2个 4个 2个 用于抢救伤员 用于抢救伤员 用于停电时照明求援 用于停电时照明求援 第七节、模架施工图 7.1模架立面 两道φ14对拉螺杆@600间距30000木方
第八节混凝土浇筑方案
8.1 作业准备
1．浇筑前应将模板内的垃圾、泥土、木方等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。
2．浇筑前浇水使模板湿润。
3．施工缝的松散砼及砼软弱层已剔掉清净，露出石子，并浇水湿润、无明水。
8.2 砼浇筑与振捣的一般要求
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1、采用泵送砼，砼自输送泵口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过2m时必须采取措施，如用串桶或溜槽等。
2、使用插入式振动泵应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距一般为300～400mm。振捣上一层时应插入下层5～10cm，以使两层砼结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板。 3、浇筑砼应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层砼初凝前，将次层砼浇筑完毕。一般超过2小时应按施工缝处理。
4、浇筑砼时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件各插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇捣的砼初凝前修正完好。
8.3 梁、板砼浇筑
1、梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。
2、和板连成整体高度大于lm的梁，允许单独浇筑，其施工缝应留在板底以下2～3cm处。浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。
3、梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。
4、浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。
5、施工缝位置；宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间1/3范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。
6、施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2MPa时，才允许继续浇筑。在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表面应凿毛，剔除浮动石子，
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并用水冲洗干净后，先浇一层水泥浆，然后继续浇筑混凝土，应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。
10.4 浇筑混凝土时的保证措施
1、混凝土浇筑总体上分两次进行，先浇筑墙柱至大梁底标高，留置施工缝，第二次浇筑梁板混凝土。施工缝的处理必须满足施工规范的要求
2、大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。后一层混凝土应在前一层混凝土终凝前浇筑。
3、浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。
4、泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。
10.5 混凝土养护
混凝土浇筑完毕后，应在12小时内浇水养护，浇水次数应能保持砼有足够的湿润状态，养护期一般不少于7天。
10.6 应注意的质量问题
1、蜂窝：原因是砼一次下料过厚，振捣不实或漏振，模板有缝隙使水泥浆流失。
2、露筋：原因是钢筋垫块位移、间距过大、漏放、钢筋紧贴模板造成露筋，或梁、板底部振捣不实，也可能出现露筋。
3、孔洞：原因是钢筋较密的部位砼被卡，未经振捣就继续浇筑上层砼。 4、缝隙与夹渣层：施工缝处杂物清理不净或底浆振捣不实等原因，易造成缝隙、夹渣层。
5、梁、柱连接处断面尺寸偏差过大，主要原因是柱接头模板刚度差、支撑不牢固或支此部位模板时未认真控制断面尺寸。
碗扣钢管楼板模板支架计算书
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计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为8.6m，
立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度10mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方40×80mm，间距270mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用10号工字钢。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×2.8。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
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静荷载标准值 q1 = 24.000×0.170×0.900+0.350×0.900=3.987kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.00×1.00/6 = 15.00cm3；
I = 90.00×1.00×1.00×1.00/12 = 7.50cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.987+1.4×2.700)×0.270×0.270=0.062kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.062×1000×1000/15000=4.162N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.987+1.4×2.700)×0.270=1.387kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1387.0/(2×900.000×10.000)=0.231N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.987×2704/(100×6000×75000)=0.319mm 面板的最大挠度小于270.0/250,满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 24.000×0.170×0.270=1.102kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.270=0.095kN/m
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(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.270=0.810kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1.102+1.20×0.095=1.435kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.810=1.134kN/m 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.312/0.900=2.569kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.57×0.90×0.90=0.208kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×2.569=1.387kN 最大支座力 N=1.1×0.900×2.569=2.544kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；
I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.208×106/42666.7=4.88N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1387/(2×40×80)=0.650N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.196kN/m 最大变形 v =0.677×1.196×900.04/(100×9000.00×1706666.8)=0.346mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.544kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。
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2.54kN 2.54kN 2.54kN 2.54kN 2.54kN 2.54kN 2.54kN 2.54kN 2.54kN 2.54kN 0.13kN/mA 900 900 900B
托梁计算简图
0.7700.680
托梁弯矩图(kN.m)
5.155.143.403.380.840.801.741.784.324.352.602.560.020.022.562.605.145.150.800.843.383.40
4.354.321.781.74托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 1.18kN 1.18kN 1.18kN 1.18kN 1.18kN 1.18kN 1.18kN 1.18kN 1.18kN 1.18kN 0.13kN/mA 900 900 900B
托梁变形计算受力图
0.0030.041
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.770kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.498kN 经过计算得到最大变形 V= 0.041mm
顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4；
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(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.770×106/1.05/49000.0=14.97N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.041mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.119×8.600=1.024kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.284kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 24.000×0.170×0.900×0.900=3.305kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.613kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
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N = 1.20NG + 1.40NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 8.94kN i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2； W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h ——最大步距，h=1.20m；
l0——计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m； ——由长细比，为1800/16=112；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到
=8937/(0.503×397)=44.701N/mm2；
< [f],满足要求!
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.200×1.100×0.500=0.110kN/m2 h ——立杆的步距，1.20m； la——立杆迎风面的间距，0.90m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.110×0.900×1.800/16=0.078kN.m；
风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.110×0.900×1.800×1.800/8=0.021kN.m； Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×4.613+0.9×1.4×2.430+0.9×1.4×0.021/0.900=8.627kN 经计算得到
=8627/(0.503×397)+21000/4248=47.606N/mm2；
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考虑风荷载时立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.110×0.900×1.200=0.119kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.900×0.119=0.158kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.119=0.198kN 支撑架的步数 n=7
节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.198+(7.000-1)×0.198=1.386kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.158=1.109kN 架体自重为1.024kN
节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!
七、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取5.40m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2754.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=5400mm×170mm，截面有效高度 h0=150mm。
按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边5.40m，短边5.40×1.00=5.40m，
楼板计算范围内摆放7×7排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
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第2层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.35+24.00×0.17)+
1×1.20×(1.02×7×7/5.40/5.40)+ 1.40×(2.00+1.00)=11.58kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=5.40×11.58=62.54kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×62.54×5.402=93.56kN.m
按照混凝土的强度换算
得到6天后混凝土强度达到53.77%，C35.0混凝土强度近似等效为C18.8。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.03N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= Asfy/bh0fcm = 2754.00×360.00/(5400.00×150.00×9.03)=0.14
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s
=0.130
此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=
s
bh02fcm = 0.130×5400.000×150.0002×9.0×10-6=142.7kN.m
结论：由于Mi = 142.69=142.69 > Mmax=93.56
所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书
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计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为8.6m，
梁截面 B×D=350mm×1150mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方80×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用钢管48×3.5mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.17m，梁两侧的楼板计算长度5.40m。 扣件计算折减系数取1.00。
350860060060012001150
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×24.000×0.170×5.400×0.900=23.795kN。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
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1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 24.000×1.150×0.900=24.840kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.900×(2×1.150+0.350)/0.350=3.407kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.350×0.900=0.945kN
均布荷载 q = 1.20×24.840+1.20×3.407=33.897kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.945=1.323kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
1.32kN33.90kN/mA 117 117 117B
计算简图
0.0580.039
弯矩图(kN.m)
2.641.480.660.662.472.642.471.48
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
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28.25kN/mA 117 117 117B
变形计算受力图
0.0010.013
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.483kN
N2=5.111kN N3=5.111kN N4=1.483kN
最大弯矩 M = 0.057kN.m 最大变形 V = 0.014mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.057×1000×1000/48600=1.173N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×2638.0/(2×900.000×18.000)=0.244N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.014mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
（一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 5.111/0.900=5.679kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.68×0.90×0.90=0.460kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×5.679=3.066kN
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最大支座力 N=1.1×0.900×5.679=5.622kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.460×106/85333.3=5.39N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×3066/(2×80×80)=0.719N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.028kN/m 最大变形 v =0.677×4.028×900.04/(100×9000.00×3413333.5)=0.582mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。
23.79k 1.48kNN 5.11kN 5.11kN 1.48k23.79kNN 0.05kN/mA 600 600B
托梁计算简图
3.1431.782
托梁弯矩图(kN.m)
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25.5925.5920.4820.4718.9918.994.834.814.8118.9918.9920.4720.4825.5925.594.83
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
19.83k 1.32kNN 3.63kN 3.63kN 1.32k19.83kNN 0.05kN/mA 600 600B
托梁变形计算受力图
0.0001.318
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 3.143kN.m 经过计算得到最大支座 F= 51.180kN 经过计算得到最大变形 V= 1.318mm
顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=3.143×106/1.05/5080.0=589.24N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.318mm
顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
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R ≤ Rc
其中 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N ——立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=51.180kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.149×8.600=1.537kN N = 51.180+1.537=52.716kN i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A ——立杆净截面面积，A=4.890cm2； W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h ——最大步距，h=1.20m；
l0——计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m； ——由长细比，为1800/16=114；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497； 经计算得到
=52716/(0.497×489)=217.055N/mm2；
> [f],满足要求!
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.200×1.000×0.500=0.100kN/m2 h ——立杆的步距，1.20m； la——立杆迎风面的间距，1.20m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
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风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.100×1.200×1.800/16=0.095kN.m；
风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.100×1.200×1.800×1.800/8=0.026kN.m； Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=51.180+1.2×1.281+0.9×1.4×0.026/0.900=52.752kN 经计算得到
=52752/(0.497×489)+26000/5080=221.723N/mm2；
> [f],满足要求!
考虑风荷载时立杆的稳定性计算
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.100×0.900×1.200=0.108kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.200×0.108=0.108kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.108=0.153kN 支撑架的步数 n=7
节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.153+(7.000-1)×0.153=1.069kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.108=0.756kN 架体自重为1.281kN
节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求! 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
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