叶琳浩;黄伟;张勇军
【摘 要】为研究分布式光伏发电并入配网对谐波特性的影响,建立简化的配网模型进行理论分析,考虑了电缆电容和无功补偿装置对系统响应特性的影响,背景谐波采用工程实际应用较多的恒流源模型,基于Digsilent搭建实际的分布式光伏发电接入的配网模型,研究了PV接入方式、电容的系统响应特性变化对配电网谐波的影响.仿真分析表明:特定的网架结构会相应放大某一次或某几次谐波,使谐波畸变的严重程度超出系统承受范围;优化PV的接入位置和分散度方式、改善滤波通道等方法可降低配网的波形畸变水平.
【期刊名称】《华南理工大学学报（自然科学版）》 【年(卷),期】2016(044)004 【总页数】7页(P84-90)
【关键词】配电网;可再生能源;分布式光伏发电;谐波畸变 【作 者】叶琳浩;黄伟;张勇军
【作者单位】华南理工大学电力学院,广东广州510640;广东电网有限责任公司佛山供电局,广东佛山528000;广东电网有限责任公司佛山供电局,广东佛山528000;华南理工大学电力学院,广东广州510640 【正文语种】中 文
【中图分类】TM401+.1;TM615
以石油、煤炭、天然气为主的化石能源逐渐走向枯竭，为应对能源危机，各国政府纷纷将风力发电、光伏发电等可再生能源的发展提上战略议程.我国《能源发展战略行动计划(2014-2020年)》提出“绿色低碳”的发展战略，拟将2030年非化石能源占比提高到20%左右.
对于可再生能源极度丰富的地区可采用集中式发电，接入到110 kV电网；对于资源相对匮乏的地区则适合发展分布式发电，接入35 kV及以下的中低压配网.光伏屋顶、家用小风电都属于分布式可再生能源，其接入配网将会改变配网的电源结构，对配网产生较为复杂的影响.大部分可再生能源需要经过电力电子装置转换成标准的工频电流才能并入系统，因此向电网注入谐波是不可避免的[1].注入的谐波不仅会对加速老化配网中的变压器、电容器、电缆等设备，增加额外损耗，还会增大对波形质量较敏感的企业用户的生产误差，使企业蒙受不必要的损失.
分布式光伏发电是目前最具开发潜力的可再生能源发电技术之一，产生谐波较多，文中以文献[2- 3]中描述的三相光伏逆变电源作为研究对象分析可再生能源接入对配网谐波特性的影响.然而配网网架结构的复杂性及光伏接入位置及方式选择多样性[4]给配网谐波分析带来了很大的挑战.文献[5]中建立了电力电子装置和配电网的模型，对含分布式电源配电网的谐波特性进行了详细的分析，但其主要考虑理想状态下高次谐波的影响而选择忽略低次谐波.文献[6]中对线性模型、非线性模型分布式电源分别在理想配电网系统中进行了研究，但未考虑实际配网中电缆对地电容的影响.文献[7]中基于PSCAD/EMTDC平台搭建了光伏并网模型，模拟不同接入条件下光伏并网对配网谐波的影响，根据负载容量优化了接入位置，然而其用于仿真的配网网架结构简单，仅有一个分支且距离较短，均为架空线路，不能体现实际配网分支负荷分布对整体的影响以及高电缆出线的电容特性对谐波的影响.
文中选取实际型号的逆变器模拟光伏系统(PV)，基于IEC61000标准建立PV的谐波源模型，基础数据来自逆变器出厂测试数据.通过改变PV的接入方式、位置等
因素来详细分析可再生能源接入对配网的谐波特性影响.
太阳能发电要通过光伏逆变器并网，因而会向配电网注入大量谐波电流，引起各节点电压畸变.
引起畸变的大小与PV接入的容量及位置有关，为简化分析，设计了一个简单的单辐射馈线配网系统，如图1所示.
图中，M为等效电网母线到PV的距离；L为负荷到等效电网的距离；VG为PV并网点的电压幅值；对照图1，下文中，δG为PV并网的电压相角；PG为PV输出的有功功率；QG为PV输出的无功功率；cos φG为PV的功率因数；φG为PV的功率因数角；VD为负荷节点的电压幅值；PD为负荷消耗的有功功率；QD为负荷消耗的无功功率；cos φD为负荷消耗的功率因数；输电线的单位阻抗设为r+jx，单位电纳设为b. 1.1 谐波源模型
电力系统中多数谐波潮流分析是用线性稳态电路的处理技术进行求解.谐波源是一种非线性元件，通常认为是往线性网络模型注入谐波的注入源，可分为电流源和电压源.目前工程实际应用中将逆变器和负荷中非线性负载看做是内阻无穷大的谐波恒流源,便于对多个无规则谐波源进行叠加计算，正适合于文中对多个谐波电流经过线路传输后对各节点波形畸变的影响研究.
通常，配电母线上的电压畸变相对较低，因此在供电系统中可以认为逆变器及非线性负载的电流畸变是相对恒定和独立的畸变，即认为谐波源所产生的谐波电流仅取决于设备的出厂频谱特性.
式中：Ih、θh为h次谐波电流的幅值和相角；I1、Imeah、Imea1分别代表实际基波电流、h次谐波测试电流、基波测试电流；θ1、θmea1、θmeah分别为基波电流相角、基波电流测试相角、h次谐波测试相角；各次谐波电流含量水平可以由文献[9]或从设备出厂测试报告获取.恒流源模型在多谐波源叠加问题方向应用广泛，
因而非常适合文中分布式光伏电源并网的研究. 1.2 未接入光伏时的谐波分析
常规的配网负荷属于非线性负荷，本身也是一个谐波源.在PV接入之前，注入各节点的谐波电流仅与流入负荷的基波电流幅值和相角成线性关系.假设负荷电流的第h次谐波用其幅值与基波电流幅值的比值表示，记为IDinh，流入负荷的基波电流幅值为
第h次谐波的注入电流为 系统等值网络如图2所示.
线路末端，负荷节点的第h次谐波电压为
式中,r、x、b均为线路的单位电阻、电抗、电纳，对于同一型号的线路取常数值.当谐波次数h变化时谐波电压也会变化，因此不同次数的谐波经过同一线路其影响特性也不同.由于电缆线路的单位导纳较大，因此即使是配网较短的线路也不可忽略其对地电容的影响.不同的线路型号和长度会对应一个特定的h,使VDh有一个极大值，可以看做是线路对特定次数谐波的放大作用. 从PV流出的基波电流IG的幅值为
PV注入电流的第h次谐波用其幅值与基波电流幅值的比值表示，记为IGinh.h次谐波注入电流幅值为 h次谐波注入电流相角为 θGh=θGih+h(δG-φG)
假设PV的第h次谐波的电流相角θGinh为0，而PV的功率因数接近于1，所以φG很小，接近于0.又因为配网线路较短，且线路r/x较大，所以δG接近于 0，因此θGh为0.同理，负荷的第h次谐波注入电流相角也为0.线路末端负荷节点的第h次谐波电压幅值可以表示为 接入PV后系统的等值模型如图3所示.
通过对比式(5)与(9)，可以得出接入PV后，线路末端节点的h次谐波电压幅值变化，即 IGinh
由式(10)可以看出，接入PV后，沿线节点电压的畸变程度与接入容量PG、谐波源自身畸变程度及接入位置M有关.谐波源自身畸变程度与电力电子器件的制造水平有关，自身畸变程度越高，系统中电压畸变程度也就越高.接入容量PG越高，谐波电压幅值的增幅越大，电压畸变程度也就越高.对于接入位置的影响，需分两种情况讨论： ①接入点之前的线路
假设在接入点之前某一位置Z(Z 供电企业为保障客户端的电压质量和提高供电可靠性，在城农网改造时逐步完善了10 kV配电线路中的无功补偿装置.长支路的感抗加上补偿电容的容抗恰好形成一个串联电抗电容的支路如图4所示.为方便分析谐波相应特性，此处忽略电阻的作 用. 图4中，In为第n次谐波电流，XL为支路感抗，XC为补偿器的容抗，XS为系统侧感抗.Inc为流入支路的n次谐波电流，Ins为流入系统侧的n次谐波电流.电感的谐波阻抗与频率成正比，电容的谐波阻抗与频率成反比.因此当谐波次数增大到nx时，发生并联谐振，谐振环流会使得系统中nx次及其附近的谐波电流被放大，相应的谐波电压畸变也会放大.且支路电容越大，nx就越小. 4.1 算例介绍 文中所用的配网模型来自广东某城市配网的一条10 kV链式馈线，馈线是沿着开闭所方向的一条长线路，由开闭所拓展至附近的负荷点.其网架结构和具体参数分别见图5和表1.母线0是10 kV变电站出口母线，母线1-6分别是沿线的6座开闭所.负荷用户主要由学校、商场大厦、居民区组成，负荷变化具有一定的时间特性. 4.2 仿真案例说明 分布式光伏电源接入的位置、方式以及负载情况的不同都会引起对配网电能质量影响的不同，故选取几种典型的接入情况作为仿真案例，细节见表2. 选用目前国内市场占有率较高的YG公司生产的0.05 MV·A的光伏逆变器作为分布式光伏电源，其谐波特性参数取自其出厂测试报告，各次谐波最大含有率取三相最大值(见表3). 4.3 接入位置对谐波的影响 图6是算例4下的各节点电压总畸变率，可以看出，在不改变谐波源模型、接入方式及接入容量的情况下，分布式光伏的位置越接近系统母线，则线路整体的谐波畸变水平就越低，与文献[7]中的结论一致.但文中最大谐波电压畸变点位于线路末端节点，而文献[7]中的谐波电压畸变最大的节点出现在接入点，这是因为文中考虑到实际配网的负荷中存在非线性负荷，也会向系统注入谐波电流.故校核线路节 点电压是否都满足标准时可以直接由线路末端的电压畸变值判断得出结论.接入位置的改变是通过改变基波电压来影响谐波的注入水平.由于接入容量未超过负荷总容量时，沿线电压仍呈下降趋势，即接在首端时接入点的基波电压要高于接入在末端时的基波电压，而对于恒功率模型的光伏电源，基波电压越高，基波电流则越小，因此，光伏电源的接入位置越接近系统母线，整体注入PCC的谐波电流就越小.反之，接入位置越靠近末端，注入PCC点的谐波电流就越大. 4.4 分散方式对谐波的影响 考虑到用户实际需求以及资源分布问题，实际规划光伏等分布式可再生能源时很难将其集中到一个负荷点.当接入容量较大时，通常会分散到各节点接入.对算例5进行仿真，分散方式分别为平均分布，随机分布(电脑随机数产生)，按负荷比例分布(该点接入容量与接入总容量之比等于该点负荷与负荷总容量之比)进行仿真，每个并网点接入的逆变器台数见表4，每台逆变器的容量为0.05 MVA,仿真结果见图7. 由图7可以看出,平均接入和按负荷比例接入整体的谐波水平要略高于随机接入，这主要由两个原因造成.其一是随机接入接在首端的容量较大，由接入位置分析已知接入位置靠近系统母线可减少谐波的注入水平.另一个原因是每一台光伏逆变电源都可以看作是一个小谐波源，谐波源与谐波源之间的谐波存在叠加关系.当两台谐波源靠的比较近时，相角可能较为接近，呈线性叠加.单点数量较多时，会出现相角正负抵消的情况，谐波注入反而会比更分散的接入方式注入谐波小. 4.5 负荷轻载对谐波的影响 由上述分析可知，光伏出力越大，谐波畸变也就越大.以上仿真基于负荷和光伏电源都是恒功率模型，然而实际中的配网负荷和光伏出力都是实时变化的，且变化幅度较大.国标中对注入PCC点的谐波电流及各节点电压畸变率有严格限制，因此必须考虑较为极端的情况，以防止注入的谐波高于国标限值.选择算例2、3、6，仿真结果见图8. 由图8可以看出，重载时馈线的谐波要略高于轻载时的谐波水平，这主要由两个原因造成.其一，负荷本身是一个谐波源，负荷轻载，其注入谐波电流也就较小.负荷谐波电流与逆变器谐波电流相比较小，影响并不大.另一个原因则是负荷轻载时，沿线电压会升高，对于功率一定的光伏电源其谐波基波电流会减小，注入的谐波电流也会相应减小.从整体来看，负荷轻载反而会造成谐波水平有轻微降低，不会恶化谐波水平. 4.6 电缆电容对系统响应特性的影响 使用算例3进行仿真，谐波源在馈线的末端.先将所有电缆线路的对地电容参数设为0，观察各次谐波的注入电流、线路中段的电流以及注入外网的电流，结果如图9所示. 将电缆线路的电容参数设为实际值，各次谐波的注入电流、线路中段的电流以及注入外网的电流如图10所示. 由图9可以看出，在不考虑电缆电容的情况下，并联谐振点在25次谐波之外，光伏电源的谐波主要集中于2-25次，尤其是11次以下，25次之外的可以忽略，因此当谐振点在25次之外时，对整体的谐波放大作用不明显.当计及电缆的电容时，如图10所示，谐振点明显向前偏移，对14次附近谐波有一个极端放大，由于实际存在的电阻值并非小到可以忽略，因此谐振点的谐波电流是被放大到一定值而非理论上的无穷大.综合图9、10可以看出，PV通过逆变器并入配网会使得配网的偶次谐波不能被忽视，大量注入偶次谐波会严重危害打牌PCC点的上其他出线的用电设备，造成旋转电机、变压器以及电容器的损伤，同时还可能干扰继电保护装置和自动重合闸装置的正常工作.国标[14]中依据PCC点不同的外网短路容量制订了详细的各次谐波电流注入限值及换算公式，以防止过多注入的谐波电流影响配网的安全运行.通常滤波时滤波通道设置在注入谐波较大的频率，然而更高次的谐波在经过系统响应后再被放大，也会对系统造成危害，因此在设置滤波通道时，还应 考虑系统的响应特性，调整滤波器的串抗率，让谐振点处在谐波较小的频带内. 文中在考虑电缆对地电容的影响上建立配网及谐波源的简化模型，对PV接入带来的影响进行了详细的理论推导.通过仿真计算结果的对比，得出如下结论： (1)引入通过电力电子器件并网的可再生能源会明显增加配网的谐波电压畸变水平.特定长度的电缆线路会对对应次数及其附近的谐波产生放大作用，需要安装滤波装置来限制单次过高谐波. (2)接入位置不变时，接入的容量越大，配电网的谐波畸变水平就越高；接入容量不变时，接入位置越靠近线路末端，配电网的谐波畸变水平就越高，最大谐波电压畸变点位线路末端节点.从减小谐波畸变率的角度出发，不宜将可再生能源接入线路的末端，可以考虑接在负荷较重的中部节点. (3)在满足用户的安装需求以及线路载容量的校核后，应尽量控制PV从同一点接入，谐波源之间的相互抵消作用可帮助降低谐波的扩散. (4)当负荷中存在大量非线性负荷时，校核PV接入是否会引起谐波畸变超标时，应考虑到最极端的情况，即负荷水平达到最大. (5)校核谐波畸变时还需考虑周边电网的背景谐波情况，如是否存在冶炼业或牵引站，推荐留有一定裕度，防止配网谐波因周边背景谐波的传递而超标. (6)PV的接入使得配网内的10-25次谐波值不可忽略.设置滤波通道时不仅要考虑谐波的注入特征，还需考虑系统的响应特征，以防某些高次谐波被放大，危害配网安全. 文中目前只考虑了逆变型电源的接入，随着可再生能源的发展，会有更多类型的电源接入配网，多种不同类型的电源接入会对配网谐波产生怎样的交互影响还有待进一步研究. 【相关文献】 [1] ZHANG J F,DING S M,HANG Y L,et al.Research on distributed generation source placement [C]∥Procee-dings of International Conference on 2009 SUPERGEN’09.[S.l.]:IEEE,2009:1- 4. [2] YE Y，KAZERANI M,QUINTANA V H．Modeling，control and implementation of three-phase PWM converter [J]．IEEE Trans on Power Electronics，2003，18(3)：857- 864． [3] 朱晓亮.基于电网电压定向三相并网逆变器的研究 [D].南京：南京航空航天大学自动化学院,2010. 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