防护棚计算书

防护棚计算书

合肥市小仓房污水处理厂一期工程二标工程； 工程建设地点:合肥市包河区大圩乡；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：180天。

本工程由合肥市重点局投资建设，北京市政设计研究/合肥市政设计有限公司设计，合肥市勘察院地质勘察，浙江江南工程管理股份有限公司监理，安徽水安建设发展股份有限公司组织施工；由邹总担任项目经理，邹总担任技术负责人。

工程说明：合肥市小仓房污水处理厂拟建于包河区大圩乡境内，繁华大道（规划道路）以北。一期日处理污水规模10万m3/d，总征地面积13.8ha，占地面积9.9ha，附属建筑面积2950m2,生产建筑面积6045.1m2。

本次工程主要包括进水泵房及粗格栅间、出水井、细格栅间、曝气沉沙池、砂水分离车间

编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：

一、参数信息

1、构造参数

立杆横距lb(m)：1.8 ；

立杆纵距la(m)：2.1 ；

防护棚高度H(m)：5 ；

上下防护层间距h1(m)：0.6 ；

立杆步距h(m)：1.5 ；

斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；

斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；

水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设 ；

水平钢管间距a(m)：0.3 ；

钢管类型：Φ48 × 3.5 ；

扣件连接方式：双扣件 ,双扣件抗滑承载力调整系数: 0.8 2.荷载参数

高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；

脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；

；

栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；

3.地基参数

地基土类型:素填土；

地基承载力标准值(kPa): 120；

立杆基础底面面积(m2): 0.25；

地基承载力调整系数: 1。

二、纵向水平支撑钢管计算

纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。截面几何参数如下：

截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;

截面惯性矩 I = 12.19 cm4;

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算

(1)脚手板自重(kN/m)：

q1 = 0.35×0.3 = 0.105 kN/m；

(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：

N= 1 kN；

2.强度验算

纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；

最大弯矩计算公式如下:

M = 0.08ql2 + 0.2Fl

均布恒载：q = 1.2 ×0.105 = 0.126 kN/m；

冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；

最大弯距 M = 0.08×0.126×2.12 + 0.2×1.4×2.1= 0.632 kN.m；

最大应力 σ = M / W = 0.632×106 / (5.08×103) = 124.499 N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的计算应力 124.499 N/mm2 小于 钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

三、横向支撑钢管计算

横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；

冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。

冲击荷载: F= 1.4 kN；

上部钢管传递恒载：P=1.2×0.35×0.3×2.1 = 0.265 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

最大弯矩 Mmax = 0.987 kN·m ；

最大应力 σ= Mmax / W = 0.987×106 / (5.08×103) = 194.265 N/mm2；

支撑钢管的计算应力 194.265 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

四、扣件抗滑移计算

水平钢管传递最大支座力N=1.4+ 1.8 / 0.3×0.265/2=2.194；

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN，扣件抗滑移按下式 ：

R ≤Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；

水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.194 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性验算

（一）立杆荷载计算

作用于立杆的荷载包括防护棚结构自重、构配件自重、冲击荷载。

1、 防护棚结构自重NG1：

钢管自重取0.04kN/m,扣件自重取0.015kN/个 ；

钢管长度：L=[1.8/2+2.1×1.8/(2×0.3)] ×2+(5－0.6)/1.5 ×2.1+5= 25.7 m ；

扣件数量：n=2×2+(5－0.6)/1.5= 7 个 ；

NG1=0.04×25.7 + 0.015×7 = 1.133 kN；

2、 防护棚构配件自重(kN)：

栏杆、挡脚板自重：0.15×2.1= 0.315 kN；

脚手板自重：0.35×1.8×2.1/2= 0.662 kN；

NG2=0.315+0.662=0.977 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = 1.133+ 0.977 = 2.11 kN；

3、冲击荷载NQ (kN)：

NQ = 1 kN ；

立杆荷载设计值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×2.11 + 1.4×1 = 3.931 kN；

（二）立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

σ = N/φA ≤ [f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN)：N =3.931 kN；

φ ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；

i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；

A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= 5.08 cm3；

σ ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

l0 ---- 计算长度 (m)；

参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) k ---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

l0 = kμh ：；

μ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3；取μ= 1.8；

h ---- 立杆自由长度；

防护棚不同于落地脚手架，一般的落地架在主节点处有横向水平杆支撑，故立杆自由长度取立杆步距；而防护棚在主节点处大多无横向水平杆支撑，立杆自由长度h取值如下；

斜撑与立杆的连接点到地面的距离为1.6 m，；斜撑与立杆的连接点到下层防护层的距离为1.5 m；

h取上述两者的最大值 1.6 m。

立杆计算长度 l0 = kμh = 1.155×1.8×1.6 = 3.326 m；

λ＝l0/i =3.326×103 / (1.58×10) = 211 ；

由长细比λ查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.163 ；

钢管立杆受压应力计算值 ； σ =3.931 ×103/( 0.163×4.89×102 )= 49.323 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算 σ = 49.323 N/mm2 小于 抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

六、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：

p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×1 = 120 kPa ；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =3.931 / 0.25 = 15.726 kPa 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N =3.931 kN；

基础底面扩展面积 ：A = 0.25 m2 。

p= 15.726 kPa≤ fg= 120 kPa 。地基承载力满足要求！

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