工程名称
编制人： 审批人： 批准人：
………………………….有限公司2012.8.28
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地库顶板模板支架施工方案
目 录
第一节 工程简介 ............................................ 3 第二节 编制依据 ............................................ 3 第三节 编制说明 ............................................ 3 第四节 设计参数 ............................................ 4 第五节 模架搭设要求 ......................................... 5 第六节 模架搭设参数 ......................................... 5 第七节 梁板模板施工要求 ..................................... 6 第八节 安全管理 ............................................ 10 第九节 应急预案 ............................................ 11 第十节 模板设计计算 ........................................ 12 第十一节 附图 .............................................. 35
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地库顶板模板支架施工方案
模板支架搭设方案
第一节 工程简介：
工程名称： 建设单位： 监理单位： 设计单位： 施工单位： 建设地点： 第二节 编制依据
1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011。 2、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 5、 ………………工程《设计施工图》
6、 DGJ32/J30-2006(第四分册)
7、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011。
8、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001。
9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定。
第三节 编制说明
本方案编制对象为地下室负一层现浇梁板的模板支架，该现浇梁板板厚350，混凝土强度等级C30，板面结构标高-1.5米。本现浇板模板支架搭设在地下室负二层现浇顶板上。模板支架从-5.200标高现浇楼板开始搭设，支撑高度为3.35米；梁类型多种，主要类型为550*700、550*800、550*900、450*900、400*800、550*1200等。取550*1200为例进行计算,尺寸小于或者等于550*1200的梁均按550*1200设计要求施工。由于模架立杆需立于负一层地下车库楼板上，故本方案考虑立杆对该楼板的作用，负一层模板拆除前负二层排架支撑不得拆除。
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第四节 设计参数
1、荷载标准值及分项系数 序号 1 2 3 4 4 名 称 楼板木模自重（包括梁模） 混凝土自重 框架梁钢筋自重 楼板钢筋自重 振捣荷载 计算水平面荷载 计算垂直面荷载 计算底模及小横杆时 5 施工荷载 计算大横杆时 计算立杆及其他支承构件
2、荷载组合 项次 1 2 3
3、材料计算参数 材 料 钢 管 模 板 规 格 Q235钢，Ø48×2.8 15厚 胶合多层板 性能指标参数 抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积： A=3.97cm2；惯性矩：I=10.20cm4 截面模量：W= 4.25cm3；弹性模量：E=2.06×105 N/mm2 顺纹抗压：fc=10.32N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.2N/mm2 弹性模量：E=4500N/mm2；松木的重力密度5kN/m3 顺纹抗压：fc=10.00N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2 顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2；抗弯：fm=13N/mm2 弹性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3 [N] = 12.9kN [N]=8KN [N]=12KN [N]=30KN 项 目 平板及薄壳模板及支架 梁和拱模板的底板及支架 梁、拱、柱、墙的侧面模板 荷载组合 计算承载能力 ①＋②＋③＋④ ①＋②＋③＋⑤ ⑤＋⑥ 验算刚度 ①＋②＋③ ①＋②＋③ ⑥ 荷 载 0.30kN/m2 24kN/m3 1.524kN/m3 1.124kN/m3 2.0kN/m2 4.0kN/m2 4.0 kN/m2 (另以集中荷载2.5kN验算，取大值) 分项系数 1.2 / 1.35 1.2 / 1.35 1.2 / 1.35 1.2 / 1.35 1.4 1.4 2.4 kN/m2 1.0 kN/m2 木 方 对拉螺栓 扣 件 U 托 40×90松木 M12（Ø9.85） 单扣件承载力 双扣件承载力 承 载 力
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第五节 模架搭设要求
1、模架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》，并由专业队伍搭设。 2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。
3、该模架标高及几何尺寸繁杂，施工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、技术交底，避免出错。
4、模架立杆按平面图位置弹线定位，立杆支承在地下室负二层现浇顶板上。 5、先浇地下室墙板和柱，模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定，并用木楔打紧。
6、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。
7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用Ø48mm x2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管的立杆、扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
8、竖向剪刀撑：地下室模架外侧四周布置连续竖向剪刀撑，中间按纵、横向轴线由底至顶连续设置。
9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。
10、砼浇筑时材料、人员不得集中，砼堆集高度不得超出现浇砼板面100mm，大梁从梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大于400mm。
11、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。
12、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
13、底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。
本工程支撑高度为3.35米（-5.200～-1.850）
14、由于本工程为两层地下室，为确保负一层结平楼板安全，负一层顶板支撑系统拆除前不得拆除负二层模板支撑系统。
第六节 模架搭设参数
地下室负一层梁、板模架搭设参数
立杆间距（mm） 木方数量 梁板规格（mm） 或间距（mm） 纵向间距 横向间距 （mm） （mm） 350板 ＠200 ≤700 ≤700 ≤1700 板底采用 5
水平杆 横向跨距 步距备注 地库顶板模板支架施工方案
U托 梁底用U托550×700 5根 ≤700 550+550 1100 ≤1700 梁两侧用双扣 梁底用U托550×800 5根 550×900 扣 梁底用U托400×800 4根 450×900 扣 梁底用U托550×1200 5根 ≤700 550+550 1100 ≤1700 梁两侧用双扣 ≤700 550+550 1100 ≤1700 梁两侧用双≤700 550+550 1100 ≤1700 梁两侧用双第七节 梁板模板施工要求
模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。本模架由专业队伍搭设。
1、钢管扣件U托进场管理
钢管、扣件、U托必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。
搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执
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行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。
钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合《规程》附录E的规定；
经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得积水。 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。
2、模板施工流程及支设方法：
2.1 施工之前由项目主管工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。
2.2 钢筋工程检查合格后，得到项目经理部有关人员允可后方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱→梁→楼板→梁柱接头。
2.3 模板施工工艺流程： 1）、模板施工顺序为：
支撑 柱模 墙模 顶板模
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梁墙柱头模
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2)、其中各段施工工艺流程为： （1）、柱模：
弹柱子位置线 （办理预检
找平层做定位墩
安装柱模板
安装拉杆及加固 找平层做定位墩
2）、梁模：
弹出梁轴线及水平线并复核
搭设梁模板支架
梁底模起拱 安装梁底模板 安装梁底楞木
安装梁型安装梁侧模 安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓
钢绑扎验收
加固
复核梁模板尺寸
安装梁侧模
（3）、板模：
搭设支架 安装板模木楞 调整楼板下皮标高及起拱
绑扎板钢筋 3、立杆
检查模板上层标高、平整度 铺设模板
（1）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小500mm。
4、水平杆
（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。应符合下规定：
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a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；
b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 5、剪刀撑
（1）、模板支架四边满布竖向剪刀撑，纵、横向竖向剪刀撑按纵、横向轴线由底至顶连续设置；
（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：
a、剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45度~60度之间。
b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并用三只旋转扣件固定。
6、拆除
（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。
（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。 （3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。
（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不
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应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
（5）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。
（6）、拆模时间
墙体模板拆除要根据现场同条件养护试块的强度确定，当试块完全凝固并且已经达到一定强度时由各段负责人通知，施工人员方可进行模板的拆除工作，竖向结构混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。
第八节 安全管理
1、模板支架搭设、拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7节的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。
4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。 5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。
6、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
7、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。
8、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。 9、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。
10、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
11、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
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第九节 应急预案
一、救援预案的目的
事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。 二、救援机构 1、机构 组长： 副组长：
组员： 2、职责和分工
（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。
（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长职责。 （3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。 三、演练
在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。 四、应急响应
出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。
组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。 五、模板及支架倒塌事故的应急救援 1、模板及支架倒塌事故的主要危害
模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 2、应急救援方法 （1）有关人员的安排
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组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。 （2）人员疏散、救援方法
人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 （3）伤员救护 休克、昏迷的伤员救援
让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 立即拨打120急救电话或送医院。 （4）现场保护
由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。
第十节 模架设计计算
一、350mm板模板（扣件式）计算书 （一）、工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 车库顶板，标高-5.2～-1.5 新浇混凝土楼板板厚(mm) 8.8 新浇混凝土楼板边宽B(m) 350 8.1 (二）、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 22.5 12
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当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 332222.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 （三）、模板体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 3.35 700 700 1700 中心对称 200 200 平行楼板长边 200 100 200，200 设计简图如下：
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模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
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模板设计剖面图(楼板宽向)
（四）、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=13kN/m
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q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]= 0.11kN·m σ＝Mmax/W＝0.11×106/37500＝2.96N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)×1=8.88kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×8.88×2004/(384×10000×281250)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
（五）、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 243 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3240×90 1.78 54 因[B/lb]取整＝[8800/700]取整＝12，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
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1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.65kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.21kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.21×0.72+0.1×0.44×0.72＝0.1kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.07×0.72+0.21×2.2×0.7＝0.33kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.65×0.22/2，0.07×0.22/2+2.2×0.2]＝0.44kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.1，0.33，0.44]＝0.44kN·m σ＝Mmax/W＝0.44×106/54000＝8.19N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.21×0.7+0.62×0.44×0.7＝1.13kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.7+0.681×2.2＝1.53kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.65×0.2，0.07×0.2+2.2]＝2.22kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.13，1.53，2.22]＝2.22kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.22×1000/(2×90×40)＝0.92N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.2＝1.82kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.82×7004/(100×9350×2430000)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.82×2004/(8×9350×2430000)＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
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（六）、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.8 206000 125 4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.52kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.26kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2=1.86kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.26×0.7+1.223×0.38×0.7＝2.13kN
按悬臂梁，R1＝q1l=2.52×0.2＝0.5kN R＝max[Rmax，R1]＝2.13kN; 同理，R'＝1.6kN，R''＝1.6kN 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.86×0.7＝1.49kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.86×0.2＝0.37kN R＝max[Rmax，R1]＝1.49kN; 同理，R'＝1.11kN，R''＝1.11kN 2、抗弯验算 计算简图如下：
18
地库顶板模板支架施工方案
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.48kN·m
σ＝Mmax/W＝0.48×106/4250＝112.57N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.74kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.74×1000/398＝18.78N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.45mm
跨中νmax=0.45mm≤[ν]=700/400=1.75mm
19
地库顶板模板支架施工方案
悬挑段νmax＝0.18mm≤[ν]=100/400=0.25mm 满足要求！
（七）、立柱验算
立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安钢管类型 全技术规范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Φ48×2.8 398 4.25 立柱截面回转半径i(mm) 16 λ＝h/i＝1700/16＝107≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.54
f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.35)+1.4×1,
1.35×(0.75+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1]×0.7×0.7×1000/(0.54×398)=6.11×1000/216.51=28.21N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！
(八)、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝6.11kN≤[N]＝30kN 满足要求！
二、 550*1200mm梁模板（扣件式）计算书
（一）、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL1 550×1200 350 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 7.8 3.7 （二)、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2面板 0.1 20
地库顶板模板支架施工方案
面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 30.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 2 (三）、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 700 1100 1700 700、700 居中 550 1 按梁两侧立柱间距均分 550 5 50 设计简图如下：
21
地库顶板模板支架施工方案
平面图
立面图
22
地库顶板模板支架施工方案
（四)、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×37.3×0.142+0.121×1.76×0.142＝0.07kN·m σ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.9N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×137.54/(100×10000×281250)＝0.025mm≤[ν]＝l/400＝137.5/400＝0.34mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×37.3×0.14+0.446×1.76×0.14＝2.12kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×37.3×0.14+1.223×1.76×0.14＝6.16kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×37.3×0.14+1.142×1.76×0.14＝5.04kN
23
地库顶板模板支架施工方案
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×30.7×0.14＝1.66kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×30.7×0.14＝4.82kN R3'=0.928 q2l=0.928×30.7×0.14＝3.92kN
(五）、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 243 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3240×90 1.78 54 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{2.12+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.55/4+0.5×(1.2-0.35)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×1]×max[0.55-0.55/2，(1.1-0.55)-0.55/2]/2×1，6.16+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.55/4}=6.19kN/m
q2＝max[1.66+(0.3-0.1)×0.55/4+0.5×(1.2-0.35)+(0.5+(24+1.1)×0.35)×max[0.55-0.55/2，(1.1-0.55)-0.55/2]/2×1，4.82+(0.3-0.1)×0.55/4]＝4.85kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.19×0.72，0.5×6.19×0.052]＝0.32kN·m σ＝Mmax/W＝0.32×106/54000＝6.01N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
24
地库顶板模板支架施工方案
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.19×0.7，6.19×0.05]＝2.631kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.631×1000/(2×40×90)＝1.1N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.85×7004/(100×9350×2430000)＝0.32mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.85×504/(8×9350×2430000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.19×0.7，0.393×6.19×0.7+6.19×0.05]＝4.95kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.48kN，R2＝R4＝4.95kN，R3＝4.06kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.85×0.7，0.393×4.85×0.7+4.85×0.05]＝3.88kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.11kN，R'2＝R'4＝3.88kN，R'3＝3.16kN
（六）、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.8 206000 125 4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
25
地库顶板模板支架施工方案
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.806×106/4250＝189.54N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.917kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.917×1000/398＝34.76N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
26
地库顶板模板支架施工方案
νmax＝0.35mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝1.51kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.51kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
（七)、立柱验算
立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安钢管类型 全技术规范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Φ48×2.8 398 4.25 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 216 205 λ=h/i=1700/16=106.25≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.54
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[1.51+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+1.4×1，
1.35×(0.75+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×1]×(0.7+0.55-0.55/2)/2×0.7，17.89，1.51+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+1.4×1，
1.35×(0.75+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×1]×(0.7+1.1-0.55-0.55/2)/2×0.7]＝17.89kN f＝N/(φA)＝17.89×103/(0.54×398)＝82.65N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
(八)、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝17.89kN≤[N]＝30kN 满足要求！
27
地库顶板模板支架施工方案
三、 550*1200mm梁侧模板计算书
（一）、工程属性
新浇混凝梁名称 梁板结构情况 L1，标高-1.5m 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 楼板厚度(mm) 550×1200 350 （二）、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4 1.15 1.2 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m) 24 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.2]＝min[38.4，28.8]＝28.8kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2
（三）、支撑体系设计
小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布置 5 600 2 300 600 150，750 28
地库顶板模板支架施工方案
设计简图如下：
模板设计剖面图
（四）、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×28.8×1＝34.99kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m
Mmax＝max[0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2]＝max(0.077×34.99×0.212+0.1×3.53×0.212,
29
地库顶板模板支架施工方案
-0.107×34.99×0.212+0.121×3.53×0.212,-0.071×34.99×0.212-0.107×3.53×0.212)＝0.14kN·m σ＝Mmax/W＝0.14×106/37500＝3.67N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×212.54/(100×10000×281250)＝0.13mm≤212.5/400=0.53mm 满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×34.99×0.21+1.223×3.53×0.21＝9.42kN 正常使用极限状态
R'max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.21×28.8＝7kN
（五）、小梁验算
小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432300 方木 9350 54 243 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 22三等跨连续梁 40×90 1.78 15.44 计算简图如下：
跨中段计算简图
30
地库顶板模板支架施工方案
悬挑段计算简图
1、抗弯验算 q＝9.42kN/m
Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×9.42×0.62，0.5×9.42×0.32]=0.42kN·m σ＝Mmax/W＝0.42×106/54000＝7.85N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×9.42×0.6，9.42×0.3]=3.39kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.39×1000/(2×90×40)＝1.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝7kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7×6004/(100×9350×2430000)＝0.27mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=7×3004/(8×9350×2430000)=0.31mm≤300/400=0.75mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1×9.42×0.6，0.4×9.42×0.6+9.42×0.3]＝6.21kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.1×7×0.6，0.4×7×0.6+7×0.3]＝4.62kN
（六）、主梁验算
对拉螺栓水平向间距(mm) 600 主梁最大悬挑长度(mm) 300 31
地库顶板模板支架施工方案
主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×2.8 206000 120 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝1.07kN，R2＝3.11kN，R3＝2.56kN，R4＝3.11kN，R5＝1.07kN 正常使用极限状态：R'1＝0.79kN，R'2＝2.31kN，R'3＝1.87kN，R'4＝2.31kN，R'5＝0.79kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.51×106/4490=113.48N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
32
地库顶板模板支架施工方案
τmax＝2Vmax/A=2×4.86×1000/424＝22.93N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.77mm≤600/400＝1.5 mm 满足要求！
（七）、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.93×2＝11.27kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
四、 550*900梁模板（扣件式）计算书
模板体系设计：计算略（400*800、450*900、550*800、550*700同）
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 700 1100 1700 700、700 居中 550 1 33
地库顶板模板支架施工方案
梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 按梁两侧立柱间距均分 550 4 50 满足要求！ 设计简图如下：
平面图
立面图
34
地库顶板模板支架施工方案
五、 550*900梁侧模板计算书
支撑体系设计：计算略（400*800、550*900、550*800、550*700同）
小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布置 5 700 2 50 700 0，400 设计简图如下：
模板设计剖面图
对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.39×2＝8.35kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
第十一节 附图
35
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