超高超限模板方案---第一稿

2023-08-11 来源：华拓网

平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案

一、方案编制依据 ······················ 2 二、工程概况 ························ 2 三、承重架的布设 ······················ 4 四、砼施工顺序与要求 ···················· 7 五、材料检查与验收 ····················· 7 六、施工搭设与构造措施 ··················· 9 七、模板安装 ························ 9 八、模板安装后的验收 ···················· 12 九、模架拆除要求 ······················ 12 十、模板工程安全管理 ···················· 13 十一、应急预案 ······················· 14 十二、梁、板支模架计算书 ·················· 16 附图：1、大厅部分高支撑架立杆布置图 2、大厅部分高支撑架剖面图

3、空中花园部分高支撑架立杆布置图 2、空中花园部分高支撑架剖面图

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案

超高、超限结构模板承重架专项方案

一、方案编制依据

1．浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》； 2．浙江省地方标准《扣件式建筑脚手架用钢管》；

3．浙江大学建筑设计院设计的《平湖市行政中心行政大楼》工程结构施工图。

二、工程概况

平湖市行政中心行政大楼工程位于平湖南市新区当湖高级中学的南侧地块，东起曹兑河，西至新华路，南起胜利路，北至池海路。行政主楼总用地面积26666.7平方米（40亩）。总建筑面积42018平方米（其中地上35678平方米，地下6340平方米），框架核心筒结构，地上12层，地下1层，1~2层层高为5.4米，其余层高均为3.9米。建筑高度52.80米（顶层屋面高度）。民用一类高层建筑；桩基础采用钻孔灌注桩。本工程由浙江大学建筑设计研究院设计，杭州信达投资咨询估价监理有限公司进行监理。建设单位为平湖市人民政府机关事务管理局。

超高、超限部位结构如下：

1、大厅部位：○8~○13/E~L轴处大厅一~三层上空，四层楼面标高为14.7米。该部位楼面梁尺寸为700×2200（型钢砼梁）、350×700、400×700、400×800、450×800，楼板厚180㎜。地下室顶板厚160㎜。该结构部位平面及剖面图如下：

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四根型钢砼梁采用挂模施工

2、空中花园：○2轴~○5轴/○G轴~○H轴、○16轴~○19轴/○G轴~○H轴处设置有空中花园，分别为1~2层中空、3~5层中空、6~8层中空、9~11层中空，层高分别为10.8米和11.7米。楼面结构梁尺寸为350×700、350×650、250×550，板厚为100㎜、120㎜和130㎜。该结构部位平面及剖面图如下：

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3、超限梁：地下室顶板位于C轴/○8~○13轴处梁尺寸为700×1000，梁顶标高-0.500米，层高4.2米。

根据以上结构情况，已属于高支撑、超线荷载结构，专项方案须经专家论证。其余普通结构模板工程详见《模板工程专项施工方案》。

三、承重架的设置

1.支模架体系的确定：

根据工程实际情况，考虑结构梁板荷载一般，采用钢管脚手架取材方便，且钢管扣件式脚手架应用非常成熟，本工程采用满堂钢管脚手架结构支撑方案，其中大厅四层楼面4根700×2200型钢砼梁采用挂模施工方法（利用型钢梁自身可承受荷载）。 2.模板类型的选用：

模板的质量直接关系到混凝土结构的感观质量，为了保证混凝土的密实度及外观质量，模板采用18㎜厚九夹板，方木采用50×100方料，长度按实计，支模架采用Ф48×3.5mm规格的钢管和扣件(支撑架计算中按3.2㎜壁厚钢管进行计算)，Ф12、Ф16对拉螺栓和伞形卡。 3.承重架搭设的布置：

各构件模板及支架搭设参数见下表所示： 3.1大厅部位构件

单位：㎜构件截面尺寸梁侧立杆间距（横距） 1100 800 800 梁底增加立杆 1 0 / 立杆纵向间距 800 800 800 梁下小横杆间距 800 300 800 梁下方木道数 4 3 梁侧方木内楞间距 300 300 螺杆道数 1 1 / 立杆步距 1500 1500 1500 梁 700×700 梁 450×800 板 180 方木间距300 说明：1、大厅四层楼面其余梁均按450×800梁支撑架参数进行搭设。 2、立杆位于梁下和板下第一个扣件采用双扣件。700×700梁底立杆采用顶托。 3、大厅180㎜厚板支架根据计算，立杆纵横间距均为900，搭设时考虑与梁支架合模，采用纵横间距为800。实际施工中，根据梁间距进行调整，但纵横间距必须控制在900以内。 4、700×700、450×800梁支架和180㎜厚板支架计算书详附后。本计算按省标规范采用PKPM软件计算。

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单位：㎜构件截面尺寸 350×700 梁 350×650及以下板 130及以下梁侧立杆间距（横距） 800 800 900 梁底增加立杆 0 0 / 立杆纵向间距 900 900 800 梁下小横杆间距 450 450 800 梁下方木道数 3 3 梁侧方木内楞间距 300 300 螺杆道数 1 0 / 立杆步距 1500 1500 1500 3.2空中花园部位构件

方木间距300 说明：1、楼面其余梁均按350×700梁支撑架参数进行搭设。 2、立杆位于梁下和板下第一个扣件采用双扣件。 3、130㎜厚板支架根据计算，立杆纵横间距均为1000，根据省标6.1.5条规定立杆纵横间距不得大于900，实际搭设时考虑与梁支架合模，采用纵横间距为900。 4、350×700梁支架和130㎜厚板支架计算书详附后。本计算按省标规范采用PKPM软件计算。 3.3 700×1000梁

单位：㎜构件截面尺寸梁侧立杆间距（横距） 1100 梁底增加立杆 2 立杆纵向间距 900 梁下小横杆间距 450 梁下方木道数 4 梁侧方木内楞间距 300 螺杆道数 2ф12 立杆步距 1800 梁 700×1000 说明：1、梁侧立杆采用双扣件，梁下立杆采用可调顶托。 2、700×1000梁支架计算书详附后。本计算按省标规范采用PKPM软件计算。 3.4 700×2200型钢砼梁

单位：㎜梁下梁下梁侧方螺杆截面螺杆槽钢方木木内楞纵向尺寸道数间距道数间距间距 700×2200 400 4 150 4ф16 450 加焊定位钢筋50*100方木12.6号槽钢，长度不小于900，间距350双螺母，加垫片定制U形挂杆，直径18圆钢，间距400 - 6 -

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四、砼施工顺序与要求

1．施工顺序

本工程大厅四层楼面结构和空中花园结构基本为三层中空，大厅和花园楼面梁板支模前先行完成操作层以下的柱、梁板钢筋砼结构。 2．砼浇筑顺序和要求

大厅和空中花园结构梁板砼浇筑与一般楼层梁板浇筑顺序一致，即由东向西进行。在浇筑700×2200大梁时，由于梁荷载较大，一次浇筑到顶对支撑架受力较为不利，故2200高度分层浇筑，500~600㎜分层一次，逐级加荷，确保架体稳定。同时注意分层浇筑时预防冷缝的控制。

五、材料检查和验收

1．钢管的检查：

1）采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须有技术质量监督部门颁发的生产许可证。

2）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

3）钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》附录E的规定。 4）钢管应经防锈处理。 2.扣件的验收应符合下列规定：

1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测； 2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

3．钢管、扣件的进场检测要求：

搭设模板承重架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，钢管按每批次400吨进行检测，直角、旋转扣件分别按每批次3万只进行检测。未经检测或检测不合格的一律不得使用。

六、施工搭设与构造措施

1、施工准备

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案单位工程技术负责人应按本方案向架设和使用人员进行技术和安全交底。应按规

范要求对钢管扣件脚手板等进行检查验收，并抽样检测，不合格产品不得使用。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 2、搭设

每根立杆底部应设置底座或垫板，垫板宜采用厚度不小于50mm的木垫板。（1）立杆搭设应符合下列规定

脚手架底层步距不应大于1.5m(700×1000大梁支架步高1.8m，不包括底部20㎝扫地杆)。

立杆接长除顶部可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

支架立杆应垂直设置，2m高度的垂直允许偏差为15㎜。（2）水平杆的构造应符合下列规定整个支撑架按步高设置纵横水平杆。

水平杆接长宜采用对接扣件连接，现场材料或条件限制情况下可采用搭接。对接搭接应符合下列规定：

1）水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

（3）纵向、横向扫地杆搭设应符合的构造规定

大厅、空中花园、700×1000大梁支撑架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮约200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（4）剪刀撑搭设应符合的规定

1）模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置。

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案 2）模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道剪刀撑。 3）剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度与60度

之间。

4）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（5）扣件安装应符合下列规定

扣件规格必须与钢管外径或相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

（6）梁底立杆顶托的构造要求

1）大厅700×700梁下和700×1000梁下立杆采用可调顶托。可调顶托与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300㎜。

2）立杆顶部或底部采用可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200㎜。（7）其它加强构造措施

1）根据施工进度安排，空中花园和大厅部位楼面施工时，其以下部位2层楼面结构已施工完成，为加强支撑架的整体稳定性，在剪刀撑的设置基础上，利用已完的楼板和柱子进行加固，具体措施为：

A、在支撑架周边与已完楼层边梁进行拉结，在已完楼板面每三跨（立杆）预埋短钢管，用钢管扣件与支撑架进行连接。如右图：

b、大厅支撑架与内部12根已完砼柱进行抱箍连接。

2）大厅部位高支撑架荷载较大，

支撑架底部楼板厚度为180㎜，考虑架体传递下来的荷载不破坏楼板，原地下室顶板的支撑架不拆除，将一部分荷载直接传递到地下室底板上。

埋入边梁250已完楼面预埋刚性拉结点(钢管)与支撑架拉结七、模板安装

1、模板的支设安装规定

1.1配件必须装插牢固。支柱和斜撑下的支承面平整垫实，要有足够的受压面积。支

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案撑件着力于外钢楞；

1.2按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定； 1.3预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固；

1.4墙和柱子模板的底面找平。下端与事先做好的定位基准靠紧垫平，在梁、柱子上继续安装模板时，模板有可靠的支撑点，其平直度应进行校正；

1.5梁模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。钻孔严禁采用电、气焊灼烧；

2、型钢砼梁模板支设

2.1施工工艺流程：型钢梁吊装→底模临时支架搭设（利用其余梁板支架）→铺设槽钢、方木、底模→穿U型挂杆同时钢筋绑扎→利用挂杆底螺母调整底模标高和水平→电焊固定挂杆→对穿螺杆布置，封侧模→松开底部临时操作架→砼浇捣。

加焊定位钢筋50*100方木12.6号槽钢，长度不小于900，间距350双螺母，加垫片定制U形挂杆，直径18圆钢，间距400

2.2大梁模板支设参数

1）底模面板采用18厚木质胶合板模板；下铺50×100方木；方木下为12.6号槽钢，间距400㎜；槽钢由倒U形螺杆支承，螺杆直径18mm，采用双螺母加垫板，设计抗拉力不小于25kN。螺杆和螺母采用厂家配套产品，确保构配件质量。

2）侧模面板采用18厚木质胶合板模板；外侧50×100方木，间距不大于300；采用双钢管外楞加对穿螺杆拉结，螺杆直径16mm，竖向设置4道，水平间距450㎜。 2.3大梁模板安装顺序

梁侧模板必须待梁钢筋就位绑扎完成后才能安装。模板应先安装梁底模，梁底模

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上吊挂螺栓的孔位必须现场定位、钻孔，以保证孔位的准确性。底模安装从梁的一端开始，先放置于吊挂螺栓下端，底模升高就位时必须让吊挂螺栓顺利穿过底模，通过紧固吊挂螺栓将底模固定到位。为防止U型螺杆纵向摇晃，产生失稳。在螺杆安装后，用短钢筋与型钢梁腹板焊接，增加稳定性。 2.4模板对拉螺栓安装

梁中部的对拉螺栓由于钢梁腹板阻挡无法后穿，故采取螺杆不穿型钢梁腹板，采用“L”型弯钩与腹板焊接，焊接长度满足双面焊5d或单面焊10d的要求。梁两侧穿墙螺栓必须对称设置。侧模的穿墙螺栓孔位也应现场定位钻孔，以免造成误差偏大，安装困难。 2.5模板截面控制

为严格控制梁的截面尺寸和轴线位移，在梁中部和上部各设置一道模板限位筋，φ20限位筋断面切割整齐，外端作防腐处理。中部限位筋焊接在钢梁腹板上，上口限位筋靠紧上翼缘板两侧以点焊固定。限位筋安装时必须按翼缘板上表弹出的中心线为控制线，不得以腹板或翼缘板边缘为标准量度，以纠正型钢梁制作安装过程中产生的误差。

2.6模板加固及拆除

模板加固应严格按方案进行，模板主次龙骨的间距满足设计要求。型钢梁模板两侧用钢管与板支架顶紧，避免水平向产生位移和变形。所有支撑扣件和螺栓、螺帽必须紧固到位，并逐根进行检查。顶板模板的铺设必须待大梁模板支设全部结束并经检查合格后进行。转换层大梁梁底模板必须待混凝土强度达到100%设计强度并经设计确认后方可拆除。 3、普通砼梁模板支设 3.1单块就位组拼：

在复核梁底标高校正轴线位置无误后，搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪刀撑），固定钢楞或梁卡具，再在模楞上铺设梁底板，拉线找直。在绑扎钢筋后，安装并固定两侧模板（根据实际情况也可在侧模安装后绑扎钢筋）。按设计要求起拱（一般跨度大于4m时，起拱 0.2％～0.3％）。 3.2梁模板安装时，注意以下事项：

模板支柱纵、横方向的水平拉杆，均应按设计要求布置；纵横方向的垂直剪刀撑的间距不能大于6m；

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案采用扣件钢管脚手作支架时，扣件要拧紧，要抽查扣件的扭力距。横杆的步距要

按设计连接要求布置。

3.3由于各种设备、管道安装的要求，需要在模板上预留孔洞时，应尽量使穿梁管道孔分散，穿梁管道孔的位置应设置在梁中，以防消弱梁的截面，影响梁的承载能力。《梁模板支设示意图》如下：

两道12螺杆板底模梁侧模双钢管外楞方木内楞立杆可调顶托立杆700*1000大梁支模大样图

4、楼板模板安装

4.1 采用立柱作支架时，从边跨一侧开始逐排安装立柱，立柱的间距，根据模板设计计算确定，安装好方木调平后即可铺设模板。

4.2 在模板铺设完标高校正后，立柱之间应加设水平拉杆，其道数根据步高决定。一般情况下离地面200mm处设一道，往上纵横方向不大于1.5m设一道。但应以计算确定。

《平台模板示意图》如下：梁九夹板平台板50X100方木平台板九夹板梁平台板支模示意图九夹板梁侧模- 12 -

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八. 模板安装后的验收

1、模板支架搭设完毕后，由项目经理、项目技术负责人、施工员、质量员、安全员、班组长进行自查，按照方案要求进行验收，项目自检完毕后再由公司技术部门与监理一起验收，并做好相应记录，并填写模板支架验收记录表。

2、支模体系的搭设参数必须与专项方案一致，支模承重体系的验收内容包括：立杆间距、步距、垂直度、剪刀撑、拉结点设置、立杆基础、扫地杆、纵横水平杆、扣件拧紧程度、立杆接头位置及类型等。模板检查内容包括：轴线、标高、模板拼缝、几何尺寸是否符合设计要求，模板支架，扣件斜撑及穿心螺丝是否能满足各项强度、刚度等要求，应牢固可靠，并做好检查记录。合格后方可进行下道工序。

3、扣件拧紧程度检查必须用扭力扳手检查。梁底大横杆与立杆连接的扣件应全数检查。

九．模板拆除要求

1、模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，模板拆除应先提出申请，经批准后才能拆除，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。 2、板及支架拆除应符合下列要求：⑴侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；⑵底模拆除，梁长＞8m砼强度应达到100%，＜8m为75%，悬臂构件达到100%然后方可拆除；⑶板底模长＜2m为50%，＞2m＜8m75%；⑷已拆除模板及支架的结构砼强度应符合设计要求的等级后方可承受全部使用荷载，如超过规定，必须经过计算，加设临时支撑。

3、板梁模拆除：先拆梁侧模，再拆除楼板底模，楼板模拆除应先拆除掉水平拉杆，然后拆除板模支柱,每挡龙骨留1~2根支柱暂不拆。操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龙骨自由坠掉，再用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出集中堆放。有穿墙螺丝者应先拆掉穿墙螺丝和梁托架，再拆除梁底模。拆下的模板应及时清理粘连物，并涂刷脱模剂。拆下的模板、木方挡、钩管、扣件，及时集中收集堆放。 4、成品保护：

①吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已完楼板等处，防止模板变形； ②拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角； ③拆下的模板发现不平时或肋边损伤变形及时修理。

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十、模板工程安全管理

1、责任落实

由项目经理为第一安全责任人。领导质安人员对整个工程项目的安全生产进行监督管理，并落实专职安全员全面负责。模板管理网络图如下：

模板支架施工管理网络图项目经理裘也明项目副经理刘佳满技术负责人缪方翔安全员程军俞红平质量员周飞材料员张善定施工员郦太儿陈大治后勤保卫曾德勤操作班组

2、安全管理措施

1）进入现场的施工人员应全部进行三级安全教育，持证上岗，提高全体施工人员的安全生产意识，加强自我保护能力。

2）模板搭拆作业均应进行安全技术交底，作好班前交底，班中检查，班后讲评，进行严格及时监控。

3）根据施工内容的变化，及时进行相应的生产技术和安全操作知识教育。 4）施工操作人员必须配备安全防护用品，如安全帽、安全带、防滑鞋。 5）模板、钢管、扣件在塔吊吊运过程中，注意避让钓钩下作业人员。

6）建筑物四周外脚手架始终早于楼层模板支撑架搭设，在有外围防护的情况下进行支撑架的施工。

7）模板拆除时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片（段）模板全部拆除后，方准将模板、配件、钢管等运出堆放。 8）不得将模板支架固定在外脚手架上。

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案 9）使用期间严禁拆除主节点的纵横水平杆及扫地杆。

10）工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人，工作时要思想集中。防止钉子扎脚和空中滑落。

11）安装和拆除3M以上模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下同一垂直面操作。

12）拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区。用绳子和红白旗加以围挡，派人监护，暂停人员过往当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止支架搭设和拆除作业。

14）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。

15）支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑上件攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。十一、应急预案

本高支撑模板工程投影面积大，支撑高度高，大厅部位达14.7米，部分结构荷载大，若在砼浇筑过程中发生支撑架失稳坍塌，将造成重大的安全事故，故做好应急预案，减少事故损失。 1．项目部组织结构

项目部工程应急领导小组由裘也明、刘佳满、缪方翔、郦太儿、陈大治、黄凯、徐龙、程军、方国安、俞红平、周飞、张善定、唐丽丽、曾德勤组成, 裘也明任组长,刘佳满、缪方翔任副组长。 2.施工现场安全事故救护组织

善后处理组负责及时安排好事故伤害者及其家属的善后事宜

总裘负也责明人组长：程军信息传递组组长：周飞负责及时向公司相关人员传达事故发展动态物资供应组组长：张善定负责及时提供所需要交通工具器材、药品及救急专用款

协调救护组组长：缪方翔负责及时协调抢救现场等各方面的工作积极组织抢救和现场保护对外联系组组长：曾德勤负责及时与平湖市医院、派出所、消防、卫生防疫、安全监察、供电局等部门沟通 - 15 -

平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案各组成员名单如下表：项目总指挥裘也明协调救护组救护一组救护二组救护三组刘佳满方国安缪方翔黄凯曾德勤陈大治信息传递组周飞唐丽丽物资供应组张善定徐龙对外联系组郦太儿善后处理组程军俞红平 2.1、为确保项目部在突发事件发生后，能迅速有效地开展抢救工作。最大限度地降低员工及相关方财产和人身安全风险，项目部组成应急响应指挥组，全面负责应急抢救工作，全盘统筹应急救援的事务，了解掌握事故情况，及时布置现场抢救，保持与平湖市人民医院、派出所、安监站、集团公司等有关部门的沟通，并及时通知当事人的亲属。

2.2、突发事件发生后，立即做好现场秩序维护工作，保护事发现场，采取行之有效的措施制止事故变延扩大，做好当事人周围人员的询问的详细记录，以及有关事故突发的起因，受害人当时的防护措施情况，工作量、操作程序、操作时的动作（或位置）等情况。事发现场保护由协调救护组负责，事件的有关人员询问、调查由善后处理组负责。

2.3、与事故有关的物件、痕迹、状态不得破坏，如为抢救受伤者需移动的某些物件，必须做好现场标志，现场所有物件应保持原样，不准冲洗擦试，包括破损物体、残留物、残留物的位置等。

2.4、当突发事件发生，项目部管理人员获得信息并确认突发事件后，应立即向项目经理裘也明报告事件的原因，项目部立即启动突发事件应急响应程序，抢救组组织项目职工自我救护队进行施救，将伤者转移至地面同时由对外联系组联系有关部门求助。信息传递组及时向公司生产管理部经理余振华上报突发事件的种类，受伤人员的数量、受伤的轻、重等一系列的详细情况和突发事件发展趋势等。

2.5、突发事件调查、处理等要求根据集团公司程序文件事故调查处理程序进行。 3.救援器材、设备的配备

在项目部后勤保卫科配有医药箱、担架，在办公室、门卫配有电话。 4.安全事故救护单位

送往医院名称：平湖市人民医院。

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案联系电话: 医疗急救 120 急诊：平湖市人民医院

火警 119

最近行驶路线：新华路往北到当湖路往东500m即到。

项目部应急救护专项用款金额为5万元人民币，由裘也明保管。

十二、模板及支架计算书

1、大厅700×700梁支撑架计算书

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)。

模板支架搭设高度为14.7米，

基本尺寸为：梁截面 B×D=700mm×700mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米，

梁底增加1道承重立杆。

70014700550550

图1 梁模板支撑架立面简图

计算梁下小横杆时考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.35×25.500×0.180×0.200×0.800=0.991kN。采用的钢管类型为48×3.2。

1500700

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.700×0.800=14.280kN/m

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.800×(2×0.700+0.700)/0.700=1.200kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.700×0.800=1.680kN 均布荷载 q = 1.35×14.280+1.35×1.200=20.898kN/m 集中荷载 P = 1.4×1.680=2.352kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

2.35kN20.90kN/mA 233 233 233B

计算简图

0.155

0.124

弯矩图(kN.m)

3.613.101.771.181.181.77

3.103.61

剪力图(kN)

0.005

0.152

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.774kN N2=6.716kN N3=6.716kN N4=1.774kN 最大弯矩 M = 0.154kN.m

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案

最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.154×1000×1000/43200=3.565N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×3614.0/(2×800.000×18.000)=0.376N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.152mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 5.970/0.800=7.462kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.46×0.80×0.80=0.478kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.800×7.462=3.582kN 最大支座力 N=1.1×0.800×7.462=6.567kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×5.00×5.00/6 = 41.67cm3；

I = 10.00×5.00×5.00×5.00/12 = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.478×106/41666.7=11.46N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3582/(2×100×50)=1.075N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×6.219×800.04/(100×9000.00×1041666.7)=1.839mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。

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0.99kN 1.77kN 6.72kN 6.72kN 1.77kN 0.99kNA 550 550B

支撑钢管计算简图

0.7730.321

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.000

0.317

支撑钢管变形图(mm)

7.607.601.881.880.890.890.890.890.890.890.8901.88.891.88

7.607.60

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.773kN.m 最大变形 vmax=0.317mm 最大支座力 Qmax=15.206kN

抗弯计算强度 f=0.773×106/4729.0=163.40N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

1.05R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=15.21kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

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R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算

按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重]为 V1=1.879kN V2=15.206kN V3=1.879kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为

V1=3.328kN V2=16.655kN V3=3.328kN

考虑立杆外侧部分楼板传递过来的荷载=1.35×（25.5×0.18×0.4×0.8）=1.982KN,则各立杆竖向力为

V1=5.310kN V2=18.637kN V3=5.310kN 风荷载标准值 Wk=0.7×0.450×1.140×0.129=0.046kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.046×1.100×1.500×1.500/10=0.016kN.m 风荷载计算示意图如下

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：

其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.046kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.700m； la —— 立杆纵距，取1.100m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.046×0.700×1.100=0.030kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为

其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.030kN； H —— 模板支架高度，取14.700m；

m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1； Lb —— 模板支架的横向长度，取1.100m；

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经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0.030×14.700/[(1+1)×1.100]=0.608kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取18.183kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径，取1.588cm； A —— 立杆净截面面积，取4.501cm2； W —— 立杆净截面抵抗矩，取4.729cm3；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.016kN.m； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.638m； l0 = h + 2×a=1.500+2×0.200=1.900m； l0 = kuh =1.167×1.507×1.500=2.638m；

k —— 规范5.3.4规定当模板支架高度超过4m时高度调整系数，k=1.167；

u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.507；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：满足要求!

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：算

=1.05×18637/(0.257×450×0.949)+16000/4729=181.68N/mm2，立杆的稳定性计

< [f],满足要求!

=1.05×(18637+608)/(0.257×450×0.949)=184.117N/mm2，立杆的稳定性计算 =1.05×18637/(0.257×450×0.949)=178.3N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： < [f],满足要求。

2、大厅450×800梁支撑架计算书

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)。

模板支架搭设高度为14.7米，

基本尺寸为：梁截面 B×D=450mm×800mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米，

梁底增加0道承重立杆。

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45014700800

图1 梁模板支撑架立面简图

1500800

计算梁下小横杆时考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.35×25.500×0.180×0.200×0.300=0.372kN。采用的钢管类型为48×3.2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.300=6.120kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.300×(2×0.800+0.450)/0.450=0.683kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.450×0.300=0.405kN 均布荷载 q = 1.35×6.120+1.35×0.683=9.185kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.405=0.567kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；

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0.57kN 9.18kN/mA 225 225B

计算简图

0.0580.033

弯矩图(kN.m)

1.290.770.77

1.29

剪力图(kN)

0.000

0.142

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.775kN N2=3.150kN N3=0.775kN 最大弯矩 M = 0.058kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.058×1000×1000/16200=3.580N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1291.0/(2×300.000×18.000)=0.359N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.142mm

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面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.800/0.300=9.334kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.33×0.30×0.30=0.084kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×9.334=1.680kN 最大支座力 N=1.1×0.300×9.334=3.080kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×5.00×5.00/6 = 41.67cm3；

I = 10.00×5.00×5.00×5.00/12 = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.084×106/41666.7=2.02N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1680/(2×100×50)=0.504N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×7.778×300.04/(100×9000.00×1041666.7)=0.045mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。

0.37kN 0.77kN 3.15kN 0.77kN 0.37kNA 800B

支撑钢管计算简图

0.000

0.810

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支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.000

2.006

支撑钢管变形图(mm)

2.722.722.352.351.581.581.581.58

2.352.352.722.72

支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.810kN.m 最大变形 vmax=2.006mm 最大支座力 Qmax=2.722kN

抗弯计算强度 f=0.810×106/4729.0=171.34N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kNA 800 800 800B

支撑钢管计算简图

0.589

0.493

支撑钢管弯矩图(kN.m)

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0.0540.998

支撑钢管变形图(mm)

4.084.081.641.641.361.081.363.803.801.081.361.08

1.081.361.641.64

3.803.804.084.08

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.589kN.m 最大变形 vmax=0.998mm 最大支座力 Qmax=7.882kN

抗弯计算强度 f=0.589×106/4729.0=124.64N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

1.05R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.88kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算

按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重]为 V1=4.367kN V2=7.882kN V3=7.882kN V4=1.645kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为

V1=7.343kN V2=10.858kN V3=10.858kN V4=4.622kN

考虑立杆外侧部分楼板传递过来的荷载=1.35×（25.5×0.18×0.4×0.8）=1.982KN,则各立杆竖向力为

V1=9.325kN V2=12.840kN V3=12.840kN V4=6.604kN 风荷载标准值 Wk=0.7×0.450×1.140×0.129=0.046kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.046×0.800×1.500×1.500/10=0.012kN.m 风荷载计算示意图如下

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案

力F，计算公式为：

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平

其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.046kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.800m； la —— 立杆纵距，取0.800m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.046×0.800×0.800=0.025kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为

其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.025kN； H —— 模板支架高度，取14.700m；

m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1； Lb —— 模板支架的横向长度，取2.400m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0.025×14.700/[(1+1)×2.400]=0.232kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取10.858kN；

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.012kN.m； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.227m； l0 = h + 2×a=1.500+2×0.200=1.900m； l0 = kuh =1.167×1.272×1.500=2.227m；

k —— 规范5.3.4规定当模板支架高度超过4m时高度调整系数，k=1.167；

u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.272；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：满足要求!

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：算

=1.05×12840/(0.349×450×0.949)+12000/4729=92.996N/mm2，立杆的稳定性计

< [f],满足要求!

=1.05×(12840+232)/(0.349×450×0.949)=92.093N/mm2，立杆的稳定性计算

=1.05×12840/(0.349×450×0.949)=90.459N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： < [f],满足要求!

3、大厅180厚板支撑架计算书

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)。模板支架搭设高度为14.7米，

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。

图楼板支撑架立面简图

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.180×0.900+0.300×0.900=4.336kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.336+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.081kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.081×1000×1000/48600=1.664N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.336+1.4×2.700)×0.300=1.617kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1617.0/(2×900.000×18.000)=0.150N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.336×3004/(100×6000×437400)=0.091mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案

q11 = 25.100×0.180×0.300=1.355kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.35×1.355+1.35×0.090=1.951kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.695/0.900=2.994kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.99×0.90×0.90=0.243kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×2.994=1.617kN 最大支座力 N=1.1×0.900×2.994=2.965kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×5.00×5.00/6 = 41.67cm3；

I = 10.00×5.00×5.00×5.00/12 = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.243×106/41666.7=5.82N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1617/(2×100×50)=0.485N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×1.445×900.04/(100×9000.00×1041666.7)=0.685mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。

2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kNA 900 900 900B

支撑钢管计算简图

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0.7110.652

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.1081.769

支撑钢管变形图(mm)

2.172.172.962.963.763.760.790.790.790.790.000.002.962.962.172.17

3.763.76

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.711kN.m 最大变形 vmax=1.769mm 最大支座力 Qmax=9.684kN

抗弯计算强度 f=0.711×106/4729.0=150.45N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

1.05R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.68kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.150×14.700=2.205kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

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(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×0.900×0.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.180×0.900×0.900=3.660kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.108kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为

V1=11.647kN V2=11.647kN V3=11.647kN V4=11.647kN V5=11.647kN V6=11.647kN

风荷载标准值 Wk=0.7×0.450×1.140×0.115=0.041kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.041×0.900×1.500×1.500/10=0.012kN.m 风荷载计算示意图如下

力F，计算公式为：

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平

其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.041kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.180m； la —— 立杆纵距，取0.900m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.041×0.180×0.900=0.006kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为

其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.006kN；

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H —— 模板支架高度，取14.700m；

m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2； Lb —— 模板支架的横向长度，取4.500m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0.006×14.700/[(2+1)×4.500]=0.019kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取11.647kN；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.012kN.m； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.395m； l0 = h + 2×a=1.500+2×0.200=1.900m； l0 = kuh =1.167×1.368×1.500=2.395m；

k —— 规范5.3.4规定当模板支架高度超过4m时高度调整系数，k=1.167；

u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.368；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：满足要求!

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：算

=1.05×11647/(0.308×450×0.949)+12000/4729=95.412N/mm2，立杆的稳定性计

< [f],满足要求!

=1.05×(11647+19)/(0.308×450×0.949)=93.078N/mm2，立杆的稳定性计算

=1.05×11647/(0.308×450×0.949)=92.937N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： < [f],满足要求!

4、空中花园350×700梁支撑架计算书

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)。

模板支架搭设高度为11.7米，

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基本尺寸为：梁截面 B×D=350mm×700mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，

梁底增加0道承重立杆。

35011700800

图1 梁模板支撑架立面简图

1500700

计算梁下小横杆时考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.35×25.500×0.130×0.200×0.450=0.403kN。采用的钢管类型为48×3.2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.700×0.450=8.033kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.450×(2×0.700+0.350)/0.350=1.125kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.350×0.450=0.472kN 均布荷载 q = 1.35×8.033+1.35×1.125=12.363kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.473=0.662kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3； I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；

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0.66kN12.36kN/mA 175 175B

计算简图

0.0470.027

弯矩图(kN.m)

1.350.810.81

1.35

剪力图(kN)

0.000

0.047

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.811kN N2=3.366kN N3=0.811kN 最大弯矩 M = 0.047kN.m 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.047×1000×1000/24300=1.934N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1352.0/(2×450.000×18.000)=0.250N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.047mm

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面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.992/0.450=6.649kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.65×0.45×0.45=0.135kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.450×6.649=1.795kN 最大支座力 N=1.1×0.450×6.649=3.291kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×5.00×5.00/6 = 41.67cm3；

I = 10.00×5.00×5.00×5.00/12 = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.135×106/41666.7=3.23N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1795/(2×100×50)=0.539N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×5.540×450.04/(100×9000.00×1041666.7)=0.164mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。

0.40kN 0.81kN 3.37kN 0.81kN 0.40kNA 800B

支撑钢管计算简图

0.000

0.924

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支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.000

2.296

支撑钢管变形图(mm)

2.902.902.492.491.681.681.681.68

2.492.492.902.90

支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.924kN.m 最大变形 vmax=2.296mm 最大支座力 Qmax=2.897kN

抗弯计算强度 f=0.924×106/4729.0=195.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

2.90kN 2.90kN 2.90kN 2.90kN 2.90kN 2.90kN 2.90kNA 900 900 900B

支撑钢管计算简图

0.391

0.456

支撑钢管弯矩图(kN.m)

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0.0561.045

支撑钢管变形图(mm)

1.011.011.451.451.881.881.881.88

支撑钢管剪力图(kN)

1.451.451.011.01

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.456kN.m 最大变形 vmax=1.045mm 最大支座力 Qmax=6.229kN

抗弯计算强度 f=0.456×106/4729.0=96.48N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

1.05R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.23kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算

按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重]为 V1=3.911kN V2=6.229kN V3=6.229kN V4=3.911kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为

V1=6.280kN V2=8.598kN V3=8.598kN V4=6.280kN

考虑立杆外侧部分楼板传递过来的荷载=1.35×（25.5×0.13×0.45×0.9）=1.812KN,则各立杆

竖向力为

V1=8.092kN V2=10.410kN V3=10.410kN V4=8.092kN 风荷载标准值 Wk=0.7×0.450×1.140×0.115=0.041kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.041×0.800×1.500×1.500/10=0.010kN.m 风荷载计算示意图如下

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：

其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.041kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.700m； la —— 立杆纵距，取0.800m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.041×0.700×0.800=0.020kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为

其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.020kN； H —— 模板支架高度，取11.700m；

m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1； Lb —— 模板支架的横向长度，取2.700m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0.020×11.700/[(1+1)×2.700]=0.128kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：

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其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取8.598kN；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.010kN.m； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.326m； l0 = h + 2×a=1.500+2×0.200=1.900m； l0 = kuh =1.167×1.329×1.500=2.326m；

k —— 规范5.3.4规定当模板支架高度超过4m时高度调整系数，k=1.167；

u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.329；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：满足要求!

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：算

=1.05×10410/(0.324×450×0.963)+10000/4729=79.964N/mm2，立杆的稳定性计

< [f],满足要求!

=1.05×(10410+128)/(0.324×450×0.963)=78.806N/mm2，立杆的稳定性计算

=1.05×10410/(0.324×450×0.963)=77.850N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： < [f],满足要求!

5、空中花园130厚板支撑架计算书

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)。模板支架搭设高度为11.7米，

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。

图楼板支撑架立面简图

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图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.130×1.000+0.300×1.000=3.563kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.563+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.076kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/54000=1.413N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.563+1.4×3.000)×0.300=1.526kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1526.0/(2×1000.000×18.000)=0.127N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.563×3004/(100×6000×486000)=0.067mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

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q11 = 25.100×0.130×0.300=0.979kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.35×0.979+1.35×0.090=1.443kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.543/1.000=2.543kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.54×1.00×1.00=0.254kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.543=1.526kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.543=2.797kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×5.00×5.00/6 = 41.67cm3；

I = 10.00×5.00×5.00×5.00/12 = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.254×106/41666.7=6.10N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1526/(2×100×50)=0.458N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×1.069×1000.04/(100×9000.00×1041666.7)=0.772mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。

2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kNA100010001000B

支撑钢管计算简图

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0.941

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.724

0.1542.581

支撑钢管变形图(mm)

4.204.201.401.401.401.404.204.205.985.983.183.180.380.382.412.41

2.412.410.380.383.183.185.985.98

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.941kN.m 最大变形 vmax=2.581mm 最大支座力 Qmax=10.171kN

抗弯计算强度 f=0.941×106/4729.0=199.08N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

1.05R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.17kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.150×11.700=1.755kN

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钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.130×1.000×1.000=3.263kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.318kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为

V1=11.379kN V2=11.379kN V3=11.379kN V4=11.379kN V5=11.379kN V6=11.379kN

风荷载标准值 Wk=0.7×0.450×1.140×0.115=0.041kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.041×1.000×1.500×1.500/10=0.013kN.m 风荷载计算示意图如下

力F，计算公式为：

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平

其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.041kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.130m； la —— 立杆纵距，取1.000m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.041×0.130×1.000=0.005kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为

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其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.005kN； H —— 模板支架高度，取11.700m；

m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2； Lb —— 模板支架的横向长度，取5.000m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0.005×11.700/[(2+1)×5.000]=0.011kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取11.379kN；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.013kN.m； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.578m； l0 = h + 2×a=1.500+2×0.200=1.900m； l0 = kuh =1.167×1.473×1.500=2.579m；

k —— 规范5.3.4规定当模板支架高度超过4m时高度调整系数，k=1.167；

u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.473；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： [f],满足要求!

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：计算

=1.05×11379/(0.268×450×0.963)+13000/4729=105.531N/mm2，立杆的稳定性

< [f],满足要求!

=1.05×(11379+11)/(0.268×450×0.963)=102.872N/mm2，立杆的稳定性计算

=1.05×11379/(0.268×450×0.963)=102.780N/mm2，立杆的稳定性计算

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： < [f],满足要求!

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6、700×1000梁支撑架计算书

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)。模板支架搭设高度为4.2米，

基本尺寸为：梁截面 B×D=700mm×1000mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.80米，

梁底增加2道承重立杆。

700420043323343318001000

图1 梁模板支撑架立面简图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.35×25.500×0.160×0.200×0.450=0.496kN。采用的钢管类型为48×3.2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.000×0.450=11.475kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.450×(2×1.000+0.700)/0.700=0.868kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.700×0.450=0.945kN 均布荷载 q = 1.35×11.475+1.35×0.868=16.663kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.945=1.323kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

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本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3； I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；

1.32kN16.66kN/mA 233 233 233B

计算简图

0.1140.077

弯矩图(kN.m)

2.612.431.460.660.661.46

2.432.61

剪力图(kN)

0.000

0.197

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.456kN N2=5.038kN N3=5.038kN N4=1.456kN

最大弯矩 M = 0.113kN.m 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.113×1000×1000/24300=4.650N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

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截面抗剪强度计算值 T=3×2605.0/(2×450.000×18.000)=0.482N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.197mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 4.478/0.450=9.951kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.95×0.45×0.45=0.202kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.450×9.951=2.687kN 最大支座力 N=1.1×0.450×9.951=4.926kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×5.00×5.00/6 = 41.67cm3；

I = 10.00×5.00×5.00×5.00/12 = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.202×106/41666.7=4.84N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2687/(2×100×50)=0.806N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×8.292×450.04/(100×9000.00×1041666.7)=0.246mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。

0.50kN 1.46kN 5.04kN 5.04kN 1.46kN 0.50kNA 433 233 433B

支撑钢管计算简图

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0.081

0.158

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.024

0.095

支撑钢管变形图(mm)

0.930.931.021.020.430.430.000.000.430.43

1.021.020.930.93

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.158kN.m 最大变形 vmax=0.095mm 最大支座力 Qmax=6.062kN

抗弯计算强度 f=0.158×106/4729.0=33.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于433.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

6.06kN 6.06kN 6.06kN 6.06kN 6.06kN 6.06kN 6.06kNA 900 900 900B

支撑钢管计算简图

0.818

0.955

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支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.1182.187

支撑钢管变形图(mm)

2.122.123.033.033.943.94

3.943.94

支撑钢管剪力图(kN)

3.033.032.122.12

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.955kN.m 最大变形 vmax=2.187mm 最大支座力 Qmax=13.034kN

抗弯计算强度 f=0.955×106/4729.0=201.91N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

1.05R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=13.03kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算

按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重]为 V1=8.184kN V2=13.034kN V3=13.034kN V4=8.184kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为

V1=9.035kN V2=13.885kN V3=13.885kN V4=9.035kN 风荷载标准值 Wk=0.7×0.450×1.000×0.000=0.000kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.000×1.100×1.800×1.800/10=0.000kN.m 风荷载计算示意图如下

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力F，计算公式为：

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平

其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.000kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取1.000m； la —— 立杆纵距，取1.100m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.000×1.000×1.100=0.000kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为

其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.000kN； H —— 模板支架高度，取4.200m；

m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1； Lb —— 模板支架的横向长度，取2.700m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0.000×4.200/[(1+1)×2.700]=0.000kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：

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其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取13.885kN；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.000kN.m； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.782m； l0 = h + 2×a=1.800+2×0.200=2.200m； l0 = kuh =1.163×1.329×1.800=2.782m；

k —— 规范5.3.4规定当模板支架高度超过4m时高度调整系数，k=1.163；

u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.163；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： [f],满足要求!

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=1.05×13885/(0.233×450×0.999)+0/4729=139.286N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： < [f],满足要求!

=1.05×(13885+0)/(0.233×450×0.999)=139.286N/mm2，立杆的稳定性计算

=1.05×13885/(0.233×450×0.999)=139.286N/mm2，立杆的稳定性计算

7、大厅700×2200梁侧模计算书

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度700mm，高度2200mm，两侧楼板高度180mm。模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距150mm，内龙骨采用100×50mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.2mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径16mm。

700mm2200mm

模板组装示意图

200500500500

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平湖市行政中心行政大楼工程超高、超限结构模板承重架专项方案二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m；

—— 外加剂影响修正系数，取1.200； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取1.92m。

荷载计算值 q = 1.2×46.080×1.920+1.4×4.000×1.920=116.920kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 192.00×1.80×1.80/6 = 103.68cm3； I = 192.00×1.80×1.80×1.80/12 = 93.31cm4；

116.92kN/mA 150 150 150B

计算简图

0.263

0.210

弯矩图(kN.m)

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7.028.7710.527.02

10.528.77

剪力图(kN)

0.006

0.072

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=7.015kN N2=19.292kN N3=19.292kN N4=7.015kN 最大弯矩 M = 0.263kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.263×1000×1000/103680=2.537N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×10522.0/(2×1920.000×18.000)=0.457N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.072mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 19.292/1.920=10.048kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

10.05kN/mA 200 500 500 500 320B

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内龙骨计算简图

0.5140.134

内龙骨弯矩图(kN.m)

0.278

1.311

内龙骨变形图(mm)

2.452.723.221.740.000.002.01

2.572.303.29

内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.514kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.501kN 经过计算得到最大变形 V= 1.3mm 内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×5.00×5.00/6 = 41.67cm3；

I = 10.00×5.00×5.00×5.00/12 = 104.17cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.514×106/41666.7=12.34N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3286/(2×100×50)=0.986N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算最大变形 v =1.3mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

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外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

6.50kN 6.50kN 6.50kN 6.50kN 6.50kN 6.50kN 6.50kN 6.50kN 6.50kN 6.50kNA 450 450 450B

支撑钢管计算简图

0.780

0.715

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.014

0.242

支撑钢管变形图(mm)

8.248.244.774.776.506.500.000.001.731.731.731.73

8.248.246.506.504.774.77

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.780kN.m 最大变形 vmax=0.242mm 最大支座力 Qmax=21.238kN

抗弯计算强度 f=0.780×106/9458000.0=82.47N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

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f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 21.238 对拉螺栓强度验算满足要求!

8、大厅700×2200梁槽钢及挂杆计算书

对于梁荷载的确定，其中考虑梁砼自重荷载部分折减，对钢梁垂直投影范围内的新浇砼自重荷载可认为由钢梁本身承担，即吊挂螺栓验算中新浇砼自重仅考虑钢梁垂直投影范围以外部分，实际计算时，只折减投影范围内一半的砼自重荷载。则，计算书中砼的自重（含钢筋）由25.5KN/m^3折减为19.2 KN/m^3，计算如下：

（0.7×2.2-0.4×1.9×0.5）×25.5=0.7×2.2×X

X=19.2 KN/m^3

基本尺寸为：梁截面 B×D=700mm×2200mm，梁底方木4道，底部受力槽钢采用12.6号槽钢，间距0.4米，U形挂杆直径18㎜，间距0.4米。

加焊定位钢筋50*100方木12.6号槽钢，长度不小于900，间距350双螺母，加垫片定制U形挂杆，直径18圆钢，间距400

图1 梁模板挂模立面简图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 1.35×19.200×0.180×0.150×0.400=0.280kN。采用的钢管类型为48×3.2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 19.200×2.200×0.400=16.896kN/m

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(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.400×(2×2.200+0.700)/0.700=1.457kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.700×0.400=0.840kN 均布荷载 q = 1.35×16.896+1.35×1.457=24.777kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.840=1.176kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；

1.18kN24.78kN/mA 233 233 233B

计算简图

0.1550.100

弯矩图(kN.m)

3.483.562.220.590.592.22

3.563.48

剪力图(kN)

0.012

0.369

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.224kN N2=7.036kN N3=7.036kN N4=2.224kN 最大弯矩 M = 0.155kN.m

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最大变形 V = 0.4mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.155×1000×1000/21600=7.176N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×3556.0/(2×400.000×18.000)=0.741N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.369mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 6.254/0.400=15.635kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×15.64×0.40×0.40=0.250kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×15.635=3.752kN 最大支座力 N=1.1×0.400×15.635=6.879kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×5.00×5.00/6 = 41.67cm3；

I = 10.00×5.00×5.00×5.00/12 = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.250×106/41666.7=6.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3752/(2×100×50)=1.126N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×13.029×400.04/(100×9000.00×1041666.7)=0.241mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。

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N1=2.224+0.28kN=2.5KN N2=7.036kN N3=7.036kN N4=2.5kN

支撑槽钢计算简图

支撑槽钢剪力图

支撑槽钢弯距图

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.40kN.m 最大支座力 Qmax=9.5kN

槽钢的截面力学参数为：

截面抵抗矩 W = 62.14cm3；截面惯性矩 I = 391.50cm4；槽钢抗弯强度计算：

=1000×9.5/(100×15.69)+ 0.40×10^6/(1.05×62.14×10^3)=12.18N/mm^2 < 215 N/mm^2=f，故满足抗弯强度要求。

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计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 挂杆所受的拉力； A —— 挂杆有效面积 (mm2)； f —— 挂杆的抗拉强度设计值，取50N/mm2；挂杆的直径(mm): 18 挂杆有效直径(mm): 15.65

挂杆有效面积(mm2): A = 192.5

挂杆最大容许拉力值(kN): [N] = 192.5×50=9.625KN 挂杆所受的最大拉力(kN):

N =最大支座力+槽钢自重=9.5+1.35×12.37×9.8×0.9/1000/2=9.57KN<[N] = 9.625KN 挂杆强度验算满足要求!

根据《普通螺纹基本牙型》 GB/T192 —1981规范，按采用与螺杆配套的螺母，可满足设计要求。

四、U形挂杆的计算

螺杆与螺母及垫片采用厂家配套产品，材质必须符合要求。

五、U形挂杆的变形验算

挂杆受轴向拉力为9.57KN

Q235钢筋的弹性模量Es=2.1×10^5N/㎜

则拉杆变形=1900×9.57×1000/192.5/（2.1×10ˆ5）=0.45㎜拉杆的变形小于的最大挠度400.0/250=1.6㎜,满足要求!

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